【文章內(nèi)容簡介】 ，；邊跨正彎矩區(qū)段，；各中間支點負彎矩區(qū)段。2) 相鄰兩梁的平均間距； 3) ，此處，b為梁腹板寬度，為承托長度，為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度。當時，上式應以3代替，此處為承托根部厚度。2外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的1/2，再加上外側(cè)懸臂板平均厚度的6倍或外側(cè)懸臂板實際寬度兩者中的較小者。預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應力可按實際翼緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力可按翼緣有效寬度計算。對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應分析時，T形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。 箱形截面梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度可按下列規(guī)定計算（、)：1 簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段，懸臂梁中間跨的中部梁段 ()2 簡支梁支點，連續(xù)梁邊支點及中間支點，懸臂梁懸臂段 ()式中 —— 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度，； —— 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實際寬度，； —— 有關(guān)簡支梁、連續(xù)梁各跨中部梁段和懸臂梁中間跨的中部梁段 翼緣有效寬度的計算系數(shù)，； —— 有關(guān)簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段翼 緣有效寬度的計算系數(shù)。當梁高時，翼緣有效寬度應采用翼緣實際寬度。預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應力可按實際翼緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力可按翼緣有效寬度計算。對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應分析時，箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。 箱形截面梁翼緣有效寬度  、的應用位置和理論跨徑結(jié) 構(gòu) 體 系理論跨徑 簡支梁 連續(xù)梁邊跨邊支點或跨中部分梁段中間跨跨中部分梁段，懸臂梁注：1 a為與所求的翼緣有效寬度相應的翼緣實際寬度，但a不應大于；2 為梁的計算跨徑；3 ；4 在長度a或c的梁段內(nèi)，系數(shù)可用直線插入法在與之間求取。 、曲線圖注：1．為簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段、懸臂梁中間跨的中部梁段，當 時翼緣的有效寬度；2．為簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段，當時翼緣 的有效寬度； 3．。 計算連續(xù)梁中間支承處的負彎矩時，可考慮支座寬度對彎矩折減的影響；折減后的彎矩按下列公式計算（）；。 () ()式中 —— 折減后的支點負彎矩； —— 按理論公式或方法計算的支點負彎矩； —— 折減彎矩； —— 梁的支點反力R在支座兩側(cè)向上按分布于梁截面重心軸GG 的荷載強度，； —— 梁支點反力在支座兩側(cè)向上按擴散交于重心軸GG的長 度（）。 中間支承處折減彎矩計算圖 設有承托的連續(xù)梁，其承托豎向與橫向之比不宜大于1/6。變高度或等高度但支點設有承托的連續(xù)梁，計算作用（或荷載）效應時應考慮截面慣性矩的變化；但當支點截面慣性矩與跨徑中點截面慣性矩之比等于或小于2時，可不考慮其截面慣性矩變化的影響。 連續(xù)梁中間支承處當設有橫隔梁時，支座上的計算截面可采用橫隔梁側(cè)面的連續(xù)梁截面。 計算變高度梁（包括等高度梁設有承托的梁段）的剪應力時，應考慮彎矩、軸向力引起的附加剪應力。 計算連續(xù)梁或其他超靜定結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應時，應根據(jù)情況考慮溫度、混凝土收縮和徐變、基礎不均勻沉降等作用影響。對于預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，還應考慮預加力引起的次效應。 混凝土徐變的計算，可假定徐變與混凝土應力呈線性關(guān)系?；炷列熳兿禂?shù)，當缺乏符合當?shù)貙嶋H條件的數(shù)據(jù)和計算方法時。 。 由于日照正溫差和降溫反溫差引起的梁截面應力，可按附錄B計算。豎向日照溫差梯度曲線可按《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG D60取用。 若預應力混凝土連續(xù)梁在施工過程中不轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)體系，在混凝土徐變完成后，由預加力引起的總的次效應（包括彈性變形和徐變），可由預加應力時引起的彈性變形次效應乘以預應力鋼筋張拉力的平均有效系數(shù)C求得。平均有效系數(shù)按下列公式計算： ()式中 —— 預應力損失全部完成后，預應力鋼筋平均張拉力； —— 預應力瞬時（第一批）損失完成后，預應力鋼筋平均張拉力。 若連續(xù)梁在施工過程中轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)體系（如先期結(jié)構(gòu)在時同時加載的簡支梁或其他結(jié)構(gòu)體系，在時同時轉(zhuǎn)換為后期結(jié)構(gòu)的連續(xù)梁），由于混凝土徐變影響，后期結(jié)構(gòu)上彎矩計算應按下列規(guī)定計算： 1在先期結(jié)構(gòu)上由于結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩，經(jīng)過混凝土徐變重分配，在后期結(jié)構(gòu)中t時的彎矩，可按下列公式計算： ()式中 —— 在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩； —— 在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按后期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩； —— 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至后期結(jié)構(gòu)計算所考慮時間t時的徐變系數(shù)，當缺乏符合當?shù)貙嶋H條件的數(shù)據(jù)時，可按本規(guī)范附錄F計算；—— 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至時轉(zhuǎn)換為后期結(jié)構(gòu)的徐變系數(shù)。 2 在先期結(jié)構(gòu)上由預加力產(chǎn)生的彎矩，經(jīng)過混凝土徐變重分配，在后期結(jié)構(gòu)中t時的彎矩，可按下列公式計算： () ()式中 —— 在先期結(jié)構(gòu)中的預加力作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩； —— 在先期結(jié)構(gòu)中的預加力作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的主彎 矩（預加力乘以偏心距）； —— 在先期結(jié)構(gòu)中的預加力作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的次彎 矩；當先期結(jié)構(gòu)為靜定體系時，為零； —— 在先期結(jié)構(gòu)中的預加力作用下，按后期結(jié)構(gòu)體系計算的次彎矩。 拱的計算 無鉸拱和雙鉸拱的計算可不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無鉸拱和雙鉸拱的計算規(guī)定, 均適用于主拱圈裸拱受力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作用。 拱的計算如考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應符合計算所預設的條件。 特大跨徑和大跨徑拱橋應優(yōu)選拱軸線，使拱在各種作用（或荷載）組合作用下，在各個受力階段，軸向力偏心較小。在優(yōu)選過程中，尚需考慮與施工方法相配合，適應施工各階段受力特點，滿足施工受力的要求。中、小跨徑懸鏈線拱橋，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線的五點重合（拱頂、1/4拱跨、拱腳），選擇拱軸系數(shù)。 特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線偏離過大，或在結(jié)構(gòu)自重及其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土收縮等作用下，軸向力偏心距較大時，拱軸線及拱的幾何尺寸宜作適當調(diào)整。 拱上建筑為立柱排架式墩的板拱（包括雙曲板拱、箱形截面板拱），應考慮活載的橫向不均勻分布。拱上建筑為墻式墩的板拱，如活載橫橋向布置不超過拱圈以外，可考慮活載均勻分布于拱圈全寬。 上承式肋式拱橋活載可考慮通過拱上排架墩的蓋梁和立柱分配于拱肋。 。 拱橋在施工階段或成拱過程中，應驗算各階段的截面強度和拱的穩(wěn)定性。 。此時，拱的軸向力組合設計值可按下列公式計算： ()式中 —— 拱的水平推力組合設計值； —— 拱頂與拱腳連線與水平線的夾角。在施工階段，；在使用階段，拱的縱向穩(wěn)定驗算的作用（或荷載）效應的分項系數(shù)，按《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG D60取用。計算拱圈縱向穩(wěn)定時的計算長度按下列規(guī)定采用：三鉸拱 雙鉸拱 無鉸拱 La為拱軸線長度。 當板拱的寬度小于計算跨徑的1/20時，應驗算拱圈的橫向穩(wěn)定。計算以橫系梁聯(lián)結(jié)的肋拱橫向穩(wěn)定時，可近似地將其視為長度等于拱軸線長度的平面桁架，根據(jù)其支承條件，按受壓組合構(gòu)件確定其計算長度和長細比。拱的平均軸向力可按本規(guī)范公式（）計算。 計算風力或離心力引起的拱腳截面的荷載效應時,可按以下假定近似計算：1 拱圈視作兩端固定的水平直梁, 其跨徑等于拱的計算跨徑，全梁平均承受風力或離心力，計算梁端彎矩。2 拱圈視作下端固定的豎向懸臂梁，其跨徑等于拱的計算矢高，懸臂梁平均承受1/2拱跨風力，在梁的自由端承受1/2拱跨的離心力，計算固定端彎矩。3 拱的彎矩M為上述兩項彎矩在垂直于曲線平面的拱腳截面上的投影之和： ()式中 —— 拱腳處拱軸線的切線與跨徑的夾角。 大跨徑拱橋應驗算拱頂、拱跨3/拱跨1/4和拱腳四個截面；對于中、小跨徑拱橋，拱跨1/4截面可不驗算；特大跨徑拱橋，除上述4個截面外，需視截面配筋情況，另行選擇控制截面進行驗算。 多跨無鉸拱橋應按連拱計算。連拱計算方法可以采用可靠的簡化方法。當橋墩抗推剛度與主拱抗推剛度之比大于37時，可按單跨拱橋計算。 桁架拱可采用雙鉸拱支承體系。桁架拱的節(jié)點按固接考慮；當按簡化計算時，可將節(jié)點按鉸接計算，但其下弦截面強度，應留有不小于20%的余量。桁架拱的結(jié)構(gòu)自重可按全跨均布計算，由桁架拱拱片承受；但如采用下弦桿合龍后，再拼裝其他桿件的施工方法時，下弦桿應承受合龍前的全部結(jié)構(gòu)自重。橋面板可考慮與上弦桿共同承受橋上活荷載。上弦桿及與上弦桿在節(jié)點處相連的腹桿（豎桿和斜桿），應考慮橋面上局部荷載引起的彎矩。桁架拱應考慮活載的橫向分布。桁架拱的拱軸線宜采用與結(jié)構(gòu)自重壓力線接近的曲線，如拱軸系數(shù)m值較小的懸鏈線或二次拋物線。 剛架拱在上弦桿兩端應設置活動支座。橋面板可與剛架拱片聯(lián)合作用承受橋上活荷載。 剛架拱應考慮活載的橫向分布。 系桿拱當其拱肋截面的抗彎剛度與系桿截面的抗彎剛度的比值小于1/100時，拱肋可視為僅承受軸向壓力的柔性拱肋；當拱肋截面的抗彎剛度與系桿截面的抗彎剛度的比值大于100時，系桿可視為僅承受軸向拉力的系桿。上述桿件的節(jié)點均可視為鉸接。 系桿拱當拱肋截面的抗彎剛度與系桿截面的抗彎剛度比值為1/100至100時，系桿與拱肋應視為剛性連接，此時荷載引起的彎矩在系桿和拱肋之間應按抗彎剛度分配。5 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 一般規(guī)定 公路橋涵的持久狀況設計應按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算，必要時尚應進行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的驗算。在進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用（或荷載）（其中汽車荷載應計入沖擊系數(shù)）的效應應采用其組合設計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強度設計值。 持久狀況承載能力極限狀態(tài)，應根據(jù)橋涵破壞可能產(chǎn)生的后果的嚴重程度。對有特殊要求的公路橋梁其安全等級可根據(jù)具體情況另行商定。 公路橋涵安全等級安 全 等 級橋 涵 類 型一 級特大橋、重要大橋二 級大橋、中橋、重要小橋三 級小橋、涵洞注：本表所列特大、大、中橋等系按《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG 中的單孔跨徑確定，對多跨不等跨橋梁，以其中最大跨徑為準；本表冠以“重要”的大橋和小橋，系指高速公路上、國防公路上及城市附近交通繁忙公路上的橋梁。 同座橋梁的各種構(gòu)件宜取相同的安全等級，必要時部分構(gòu)件可作適當調(diào)整，但調(diào)整后的級差不應超過一個等級。 構(gòu)件正截面的承載力應按下列基本假定進行計算：1 構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面；2 截面受壓混凝土的應力圖形簡化為矩形，其壓力強度取混凝土的軸心抗壓強度設計值；截面受拉混凝土的抗拉強度不予考慮；3 極限狀態(tài)計算時，受拉區(qū)鋼筋應力取其抗拉強度設計值或（小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應力取其抗壓強度設計值或。4 鋼筋應力等于鋼筋應變與其彈性模量的乘積，但不大于其強度設計值。 橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算，應采用下列表達式： （） （）式中 —— 橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按公路橋涵的設計安全等級，一級、二級、 ；橋梁的抗震設計不考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)； S—— 作用（或荷載）（其中汽車荷載應計入沖擊系數(shù)）效應的組合設計值，當進行預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計算時，公式()中的作用（或荷載）效應項應改為，其中為預應力（扣除全部預應力損失）引起的次效應；為預應力分項系數(shù)，當預應力效應對結(jié)構(gòu)有利時，?。粚Y(jié)構(gòu)不利時，?。? R—— 構(gòu)件承載力設計值； R()—— 構(gòu)件承載力函數(shù)；