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正文內(nèi)容

轉(zhuǎn)爐煉鋼(煉鋼工藝學)(編輯修改稿)

2025-04-18 07:29 本頁面
 

【文章內(nèi)容簡介】 較高的槍位 , 使渣中的 ∑ (FeO)穩(wěn)定在 25~ 30%的水平 。 氧槍操作 ? 吹煉中期 — 強烈脫碳 。 吹入的氧全部消耗于碳的氧化 , 且渣中的氧化鐵也消耗于脫碳 。 渣中 ∑ (FeO)降低將使渣的熔點升高 。 渣中 ∑ (FeO)降低過多時會使爐渣顯著變粘 , 影響磷 、 硫的繼續(xù)去除 , 甚至發(fā)生回磷 。 這種爐渣變粘的現(xiàn)象稱為爐渣 “ 返干 ” 。 為防止中期爐渣 “ 返干 ” 而又不產(chǎn)生噴濺 , 槍位應控制在使渣中 ∑ (FeO)含量保持在 10~ 15%的范圍內(nèi) 。 ? 吹煉后期 — 進一步調(diào)整好爐渣的氧化性和流動性 , 繼續(xù)去除磷和硫 , 準確控制終點 。 在過程化渣不太好或中期爐渣“ 返干 ” 較嚴重時 , 后期應首先適當提槍化渣 , 而在接近終點時 , 再適當降槍 , 以加強熔池攪拌 , 均勻熔池溫度和成分 , 降低鎮(zhèn)靜鋼和低碳軟鋼的終渣 ∑ (FeO)含量 , 提高金屬和合金收得率并減輕對爐襯的浸蝕 。 氧槍操作 ? 熔池深度 ? 熔池越深 , 相應渣層越厚 , 吹煉過程中熔池面上漲越高 ,故槍位也應在不致引起噴濺的條件下相應提高 , 以免化渣困難和槍齡縮短 。 ? 在其它條件不變時 , 裝入量增多 , 槍位應相應增高;隨著爐齡的增長 , 熔池變淺 , 槍位應相應降低;隨著爐容量增大 , 熔池深度增加 , 槍位應相應增高 。 ? 造渣材料加入量及其質(zhì)量 ? 鐵水中磷 、 硫含量高 , 或吹煉低硫鋼 , 或石灰質(zhì)量低劣 、加入量很大時 , 由于渣量增大使熔池面顯著上升 , 化渣困難 , 槍位應相應提高 。 ? 在鐵水中硫 、 磷含量很低 , 加入的渣料很少 , 采用 “ 軟燒 ”石灰或合成造渣材料等情況下 , 化渣時槍位可降低 , 甚至可采用不變槍位的恒槍操作 。 氧槍操作 ? 鐵水溫度和成分 ? 在鐵水溫度低或開新爐時 , 開吹后應先低槍提溫 , 再提槍化渣 , 以免使渣中積聚過多的 ∑ (FeO)而導致強烈脫碳時發(fā)生噴濺 。 為避免嚴重噴濺 , 鐵水含硅量很高 (%)時 , 前期槍位不宜過高 。 ? 噴頭結構 ? 在一定的氧氣流量下 , 增多噴孔數(shù)目 , 穿透深度減小 , 沖擊面積增大 , 槍位應相應降低 。 三孔氧槍的槍位約為單孔氧槍的 55~ 75%。 直筒型噴頭的穿透深度比拉瓦爾型小 , 因而槍位應低些 。 ? 頂吹氧氣轉(zhuǎn)爐多采用 恒氧壓變槍位操作 。 ? 變氧壓又變槍位的操作 。 槍位操作演示 造渣工藝 ? 吹煉過程中隨著熔池溫度的變化相應控制爐渣成分 , 使爐渣的物理化學性質(zhì)符合煉鋼的要求 , 是造渣工藝的基本內(nèi)容 。 爐渣堿度的控制 ? 爐渣堿度和石灰加入量的確定 ? 堿度和渣中 Si02量是確定石灰加入量的主要依據(jù) 。 以單渣法為例 , 石灰加入量可按下式計算: 鐵水石灰量石灰石灰tkgS i ORC a O C a OS i ORK /,)(%)(% )(22????考慮隨爐氣帶走的石灰粉和石灰在爐渣中不完全熔解的損失系數(shù),通常 K=~ 渣料的用量 加入爐內(nèi)的 渣料 主要是 石灰 和 白云石 ,還有少量的螢石或氧化鐵皮等熔劑。 石灰用量的確定 首先根據(jù)鐵水的硅、磷含量和爐渣堿度計算,如鐵水含磷< %時,爐渣的堿度 R=(%CaO)/(%SiO2)=~ ,所以每噸鐵水的石灰加入量按下式計算 : 石灰用量( kg/t) = 式中: [%Si]— 爐料中硅的質(zhì)量分數(shù); 60/28— 表示 1kgSi氧化生成 60/28( =) kg的 SiO2。 2%%28/60][%1000S iORC a ORSi????? 例 某廠的鐵水含磷 %、硅 %,冶煉所用石灰含CaO: 86%, SiO2: %,若爐渣堿度按 ,求每噸鐵水的石灰用量。 解:石灰用量( Kg/t) = = Kg/t ????? 造渣工藝 ? 吹煉高中磷鐵水時 , 通常采用爐渣堿度為: )(%6 3 (%)(%522 OPS iOC a OR??此時,石灰加入量可按下式計算: 鐵水石灰量石灰石灰tkgS i ORC a O C a OOPS i ORK /,)(%)(% ])6 3 ([2522?????石灰在爐渣中的熔解機理和影響石灰熔解速度的因素 在吹煉過程的任一時刻 , 熔融爐渣的實際堿度與石灰的熔解速度緊密相關 。 頂吹氧氣轉(zhuǎn)爐中石灰的熔解過程大致如下: 造渣工藝 ? 開吹時 , 液態(tài)爐渣主要來自鐵水中的硅 、 錳 、 鐵的氧化 ,渣量很少 , 渣中 SiO2的濃度很高 。 ? 加入的大量石灰塊使最初的液態(tài)爐渣冷卻 , 在石灰塊表面生成一層渣殼 , 渣殼的熔化約需數(shù)十秒鐘 (< 50秒 )。 ? 渣殼熔化后 , 石灰塊的表面層開始與液態(tài)爐渣反應 。 ? 由于鈣鎂橄欖石中的 FeO和 MnO與 Si02的親合力比 CaO小 , 故被 CaO置換 , 生成硅酸二鈣 2CaO178。Si 02和 RO相 。 2CaO178。Si 02熔點很高 ( 2130℃ ) , 結構致密 , 是石灰熔解緩慢的重要原因 。 ? 爐渣成分對石灰溶解速度有很大影響 。 對于實際轉(zhuǎn)爐爐渣 ,石灰的熔解速度與爐渣成分之間有一定的統(tǒng)計關系 。 JCaO≈K 1(CaO+++) 造渣工藝 ? FeO是石灰的基本溶劑 。 在不引起噴濺的條件下 , 盡量提高渣中 FeO的濃度是加速石灰熔解的主要措施 。 ? MnO對加速化渣的影響僅次于 FeO。 ? 爐渣中加入約少于 6% 的 MgO有利于石灰的熔解 。 ? FeO對石灰熔解作用機理: ? 它能顯著降低爐渣的粘度,加速石灰塊外部的傳質(zhì); ? 它能改善爐渣對石灰的潤濕和爐渣向石灰孔隙中的滲透; ? 它離解生成的離子( Fe2+、 Fe3+、 O2)半徑不大,且它與CaO同是立方晶系,有利于 FeO向石灰晶格中遷移和擴散而生成低熔點的溶液; ? 渣中 FeO高,能減少石灰塊表面硅酸二鈣的生成,可使生成的硅酸二鈣疏松,有利于其溶解。 造渣工藝 ? 吹煉過程中成渣的途徑 吹煉過程中 , 熔池的溫度和成分不斷變化 , 因而爐渣的物理化學性質(zhì)也不斷變化 。 希望爐渣成分的變化沿著最佳的途徑進行 , 保證堿度迅速提高 、 爐渣流動性良好而又不產(chǎn)生噴濺 , 并盡可能使爐渣在開吹后不久就具有高的反應能力 。 氧氣轉(zhuǎn)爐吹煉的爐渣中, CaO、 SiO2和 ∑ (FeO)三者之和一般約為 75~ 80%,它們對爐渣的物理化學性質(zhì)影響最大。其余的氧化物中 MgO的性質(zhì)與 CaO大致相似, P2O5與 SiO2相似,MnO與 FeO相似。因此,可用 CaOFeOSiO2三元相圖近似地研究吹煉過程中的成渣途徑。 CaOSiO2FeO+Fe2O3相圖 代表初渣的特性 代表終渣的特性 按成渣過程中 ∑(FeO)的含量不同可以分為高氧化鐵成渣途徑(鐵質(zhì)成渣途徑 )和低氧化鐵成渣途徑 (鈣質(zhì)成渣途徑 ) 造渣工藝 ?低氧化鐵成渣途徑 ,通常用低槍位吹煉。在整個成渣過程中,爐渣的熔點都比較高,石灰塊熔解緩慢,因而堿度上升較慢,爐渣粘稠。特別是吹煉中期,爐渣“返干”嚴重爐渣去除磷、硫的能力很弱。 ? 用低磷、硫原料吹煉低碳軟鋼時,吹煉末期熔池含碳量降到 %以后,因渣中 ∑ (FeO)急劇升高可迅速成渣,此時采用低氧化鐵成渣途徑可以避免吹煉過程中噴渣。這對超裝的轉(zhuǎn)爐尤為重要。 造渣工藝 ? 高氧化鐵成渣途徑 ,渣中含氧化鐵量比較高,通常用較高的槍位吹煉。爐渣成分變化的途徑是在易熔區(qū)內(nèi),始終保持良好的流動性,石灰熔解迅速,堿度提高快。 ? 渣中 ∑ (FeO)含量高, 2CaO178。SiO 2外殼對石灰熔解的阻礙不大,吹煉中期爐渣“返干”大大減輕,或被消除。這種造渣方法成渣快,爐渣較早就具有良好的去除磷、硫的能力,大大縮短了嚴重浸蝕爐襯的酸性渣存在時間,被普遍采用。特別是 原料磷、硫較高和吹煉高中碳鋼時必須采用 。 ? 高氧化鐵爐渣的另一特點是泡沫化嚴重。因此,爐容比不足或操作不當造成爐渣中 ∑ (FeO)過高時,會產(chǎn)生嚴重噴濺。在吹煉中必須注意。 造渣工藝 ? 正確設計氧槍和控制槍位 (必要時輔以變化氧壓 )是調(diào)節(jié)渣中 ∑ (FeO)含量的主要措施 。 在吹煉過程中加氧化鐵皮 、 鐵礦石等 , 對保持渣中合理的 ∑ (FeO)含量 , 加速石灰的熔解也有較好的效果 。 ? 螢石能顯著降低 CaO以及 2CaO178。SiO 2的熔點 , 而且作用迅速 。吹煉前期加入螢石能加速初期渣的形成 , 吹煉中期加入螢石可以防止爐渣 “ 返干 ” 爐渣中 ∑ (FeO)的含量越低 , 螢石的化渣效果越明顯 。 ? 石灰的質(zhì)量和加入方法對它的熔解速度也有很大影響。過早加入大批量的石灰,往往會產(chǎn)生石灰結團,使石灰與液態(tài)爐渣的接觸面積大大減小。石灰結團后在爐渣中熔解很慢。因此, 生產(chǎn)中將石灰分批加入是合理的 。 造渣工藝 爐渣粘度的控制 ? 粘度是爐渣重要的動力學性質(zhì) 。 ? 冶煉中渣粘的原因通常是爐渣的熔點與當時的熔池溫度接近 。 且熔池溫度低于爐渣的液相線時 , 則爐渣特別粘稠 。 ? 提高渣中 CaF ∑ (FeO)、 MnO、 MgO(6%8%)等的含量 , 都能使爐渣熔點降低 , 流動性改善 。 ? 為延長爐齡,確保去除磷、硫的條件下,加入白云石等含 MgO的材料,可適當提高終渣的粘度。這種熔點較高和粘度較大的終渣停吹時部分沾附在爐襯內(nèi)表面上,可使爐齡顯著延長。 造渣工藝 爐渣氧化性的控制 ? 爐渣氧化性是代表爐渣對碳 、 錳 、 硅 、 磷等雜質(zhì)氧化能力的一種性質(zhì) 。 它對終點鋼水中的含氧量和鋼的質(zhì)量也有影響 , 對石灰的熔解速度起著重要的作用 , 還影響泡沫渣和噴濺的產(chǎn)生 、 爐襯的壽命 、 以及金屬和鐵合金的收得率 。 ? 用渣中氧化鐵的活度 aFeO表示爐渣的氧化性是最合理的 , 因為渣中的氧化鐵不全呈自由狀態(tài)存在 。 但由于確定 aFeO的數(shù)值相當復雜 , 生產(chǎn)中則普遍用氧化鐵的濃度表示爐渣的氧化性 , 表示方法如下: 1)單用氧化亞鐵的濃度表示; 2)用氧化亞鐵與三氧化二鐵之和表示,即 ∑ (%FeO) =(%FeO) +(%Fe203) 造渣工藝 3)用以氧為基礎換算的 “ 全氧法 ” 表示 , 即 ∑ (%FeO) =(%FeO) +(%Fe203) 4)用以鐵水為基礎換算的 “ 全鐵法 ” 表示 , 即 ∑ (%FeO) =(%FeO) +(%Fe203) ? 影響爐渣氧化性的因素 : ? 槍位和氧壓經(jīng)常是起主要作用的因素 。 通常 , 在一定的供氧強度下 , 槍位提高或氧壓降低時 , 爐渣的氧化性增強 。 ? 脫碳速度對爐渣氧化性有很大的影響。脫碳速度越大,碳奪取爐渣中的氧越強烈,而且熔池攪拌也越有力,促進爐渣中的氧化鐵向金屬中傳遞,使爐渣氧化性大大減弱。 造渣工藝 ? 熔池溫度對爐渣氧化性的影響是間接的。熔池溫度低而使金屬和爐渣粘度增大的情況下,爐渣向金屬傳遞氧和金屬吸收射流的氧減慢,使爐渣的氧化性增強。 ? 加入鐵礦石或氧化鐵皮等氧化劑使爐渣氧化性增強是暫時的 。 隨著爐渣向金屬的傳氧和脫碳等的耗氧 , 氧化劑帶入爐渣的氧化鐵將迅速被消耗 。 ? 爐渣氧化性還與石灰的質(zhì)量有關 。 用軟燒石灰時 , 在其它條件相同的情況下 , 由于化渣容易 , 爐渣氧化性相應降低 。 ? 終渣氧化性也受金屬成分的影響。隨著金屬中碳和錳的含量降低,渣中 ∑ (FeO)含量增高。 造渣工藝 ? 終渣最佳的 ∑ (FeO)含量與很多因素有關。除應盡可能滿足石灰完全熔解的要求外,更重要的是渣中 ∑ (FeO)含量影響終點鋼水的含氧量和鋼的質(zhì)量。 ? 降低渣中 ∑ (FeO) 常用的方法: ? 盡可能控制終點碳在出鋼要求的上限; ? 接近終點前適當降槍 , 吹煉含碳較高的鋼種時以螢石幫助化渣; ? 吹煉結束時 , 加入少量石灰稠化爐渣 , 使氧從爐渣向金屬中的傳遞減慢; ? 盡量減少出鋼時進入盛鋼桶的渣量 。 ? 吹煉含碳 %的沸騰鋼時,往往需要增強爐渣的氧化性以提高鋼水的含氧量,否則可能出現(xiàn)模內(nèi)沸騰微弱,造成鋼錠上漲等缺陷。 ? 吹煉含碳 %的沸騰鋼時,則應避免終渣氧化性過強。 造渣工藝 泡沫渣及其控制 ? 在頂吹氧氣轉(zhuǎn)爐吹煉過程中,金屬 — 爐渣乳濁液的產(chǎn)生可以加速金屬與爐渣間的傳質(zhì)。在轉(zhuǎn)爐熔池上層的金屬 — 爐渣乳濁液中實際上經(jīng)常還有大量 CO氣泡彌散分布在渣中形成泡沫渣。 ? 泡沫很少的爐渣中,傳熱和傳質(zhì)不受氣泡的阻礙; ? 在泡沫渣中則受到氣泡的嚴重阻礙,這對爐渣與金屬之間的物理化學反應顯然是不利的。 ? 泡沫渣本身不是頂吹氧氣轉(zhuǎn)爐有效去磷的原因。泡沫渣一般在爐渣 ∑ (FeO)高和熔池溫度較低時產(chǎn)生。 轉(zhuǎn)爐內(nèi)的泡沫現(xiàn)象示意圖 1氧槍;
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