上行式移動模架現(xiàn)澆32m鐵路箱梁施工技術(編輯修改稿)
2024-11-24 10:30 本頁面
【文章內容簡介】 架 外肋 實際撓度變化與預期撓度變化 比較圖 （單位： m） 8 移動 模架 施工預拱度 為移動模架彈性變形值扣除 預應力束張拉產生的上拱值 。應在前兩跨箱梁施工中 分別測定和記錄澆筑混凝土前后移動模架變形，以便在以后制梁中微調 移動模架施工預拱度，消除模擬狀態(tài)和實際狀態(tài)不同而帶來的預拱度偏差。 根據(jù) 理論計算及 預壓結果， 吊掛外肋撓度 值 稍 大于主梁撓度，故以外肋壓載結果值 代表 移動模架彈 性變形值 ，作為 確定 施工預拱度值 的依據(jù) 。 箱梁張拉后 ，經計算 直線梁 上拱值為 ㎜ ， 曲線梁 上拱值 為 ㎜ ；設計提供二期恒載上橋時間按預加應力后 60d 計算（實際大于 60d），理論計算殘余徐變拱度值為 ㎜ 。則 直線梁 起拱值為 ㎜ , 曲線梁 起拱值 為 ㎜ ， 由 于 兩者 相差不多 ， 為計算 方便， 將直、曲線梁 上 拱值 均取 為 20 ㎜ 。 由于 波紋管安裝位置偏差等原因造成 實際施工 時上拱值的 不確定性，同時經實踐兩者誤差不 大 （實際值為 15～ 18mm），為此 上 拱值統(tǒng)一采用理論值 20 ㎜ ，作為確定拱度值的依據(jù) 。 根據(jù)模架撓 度曲線圖，模架 吊掛外肋 最大撓度 值 為 65 ㎜ ， 為了保證箱梁張拉完畢后線形平順，在施工前必須要求模架預設向下 20 ㎜ 的反拱值，則 移動模架跨中施工預拱度（ 上拱值 ） :f= 65㎜ 20 ㎜ =45 ㎜ =。 跨中與支座間的施工預拱度 按二次拋物線過度，拋物線方程為： y=4fx(Lx)/L2= x(Lx)/L2 式中： L 為梁跨長， L=32m； 0≤ x≤ 32m。 9 實 踐 表明，預壓試驗 與理論計算 分別 得出的 移動模架施工預拱度 值 是 基本 相 吻合 的 。 移動模架過孔 DSZ32m/900t 型 上行式 移動模架 在 箱梁 初 張拉完成后 即可 進行自行過孔作業(yè) （ 初張拉自行過孔 須經設計計算，滿足移動模架自行 過孔時所需的張拉鋼絞線束數(shù)及張拉應力要求 ， 本工程箱梁初 張拉 12束，張拉應力 930MPa， 加上預張拉 7束，共計 19束 ） ，此時的模架處于完全開啟 狀態(tài) ， 受外力作用極易出現(xiàn)不安全狀 態(tài) ，過孔作業(yè)必須按規(guī)定程序進行。 過孔 程序 （ 1） 混凝土澆注完畢并達到 初 張拉強度后 ， 拆除內模撐桿 ，張拉 ， 在 橋面鋪設 過孔 軌道 ； 拆除吊桿和底模、外肋位于中縫處的對接螺栓。 中、后支腿垂直支承油缸回收使模架整體下落約 10cm脫模 ， 后 走行機構作用在 箱梁 軌道 上 ， 前輔助支腿托輥與 導梁 上軌道 接觸 （ 此時中、后支腿垂直支承油缸仍然支承 ） ；操作泵站橫移油缸頂推外肋，外模系統(tǒng)橫移開啟。 （ 2） 拆除中支腿連接系，操作泵站使中、后支腿垂直支承油缸脫空，此時整個模架系統(tǒng)自重由后走行機構和前輔助支腿承受。圖 6 移動模架 過孔到位后前、中支腿重合 10 驅動后支腿下走行機構使模架 按小于 ， 此時前、中支腿位于同一橋墩上 （圖 6） 。 （ 3） 中、后支腿橫向調整， 垂直支承油缸支承 并 鎖定；起吊小車將前輔助支腿吊掛前移一孔（見圖 7） ，并在墩頂就位；操作泵站使橫移油缸循環(huán)回收，外模系統(tǒng)橫向合攏就位。 （ 4） 各支腿系統(tǒng)豎向標高調整 并 鎖定，外模系統(tǒng)橫向調整、鎖定， 穿吊桿 ，整機檢查，進入下一孔箱梁施工作業(yè)。 過孔注意事項 （ 1） 過孔前要對 移動模架系統(tǒng) 的上下、左右、前后各處進行詳細的檢查，若有影響造橋機前移的障礙物，要進行清理或拆除。 （ 2） 注意控制軌距以及鋼軌在橋面上的橫向位置。在兩混凝土箱梁的接頭處，若存在高差，應進行支墊，支點中心距不大于40cm，以防止鋼軌被壓斷，支墊物可選用竹膠板或鋼板。 （ 3） 左右兩側模板（橫移油缸）應基本同步打開，兩側油缸的同步偏差不大于橫移油缸的一個行程。 （ 4） 在線路的 直線段若需要糾偏或者在曲線段需要調整整機的前進方向時，用前輔助支腿下面的偏移裝置，通過手動千斤頂使前輔助支腿偏移到正確的位置；同時，前輔助支腿帶動導梁前端偏移，使整機偏轉一個角度。 （ 5） 在過孔的過程中，若有異常，司機應立即停機處理；若圖 7 吊掛小車調運前 輔助 支腿就位
公司管理相關推薦
鄂ICP備17016276號-1