電梯技術(shù)第二章ppt課件(編輯修改稿)
2025-02-13 09:15 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 Q1。 采用相同的方法可以算得裝有 125%額定載重量的電梯位于最低層站時(shí) ， 允許的最大載重量為 Q1’≤ [P(efa/(C1?C2)1)W]/((2C1?C2)) (2— 19) 當(dāng)轎廂重量由 P增加到 P+P。，相應(yīng)的對(duì)重重量也增加 P。，則允 許的最大載重量為 Q2’≤ [P(efa/(C1?C2)1)+P0(efa/(C1?C2)1)W]/((2C1?C2)) (2— 20) 同樣地 ， 因?yàn)?efa/(C1?C2)是大于 1的 。 所以也一定有 Q2’ Q1’。 37 從上面討論可知 ， 增加轎廂自重也可以提高電梯曳引能力 ， 其實(shí)質(zhì)是降低了 T1／ T2之比值 。 轎廂自重的增加必然會(huì)造成材料上的浪費(fèi)和成本上升 ， 因此通過增加轎廂自重的辦法來提高電梯曳引能力是一種不得已的處理方法 ， 一般可以作為解決現(xiàn)場(chǎng)曳引打滑時(shí)的應(yīng)急措施 ， 在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量避免 。 38 四 、 鋼絲繩在曳引輪槽中的比壓計(jì)算 鋼絲繩在繩槽中的比壓將直接影響鋼絲繩的磨損 ， 因此應(yīng)予以控制 。 其比壓 p的計(jì)算值應(yīng)滿足 p≤(12． 5+4vc)／ (1+ vc) (N／ mm2) (2— 21) 其中 vc為與轎廂額定速度相對(duì)應(yīng)的曳引繩線速度 (m／ s)。 在某些歐洲國(guó)家，鋼絲繩最大允許比壓的確定不僅取決于繩速，也取決于交通的繁忙程度。 39 在計(jì)算不同繩槽斷面的比壓時(shí) ，鋼絲繩在繩槽中的比壓符合正弦規(guī)律 。 1． 半圓槽的比壓分布 半圓槽的比壓分布如圖 2一 11所示，比壓的最大值在槽底。 40 曳引輪徑向 剖切面 也是繩的 橫切面 正弦分布 41 當(dāng)鋼絲繩磨損后 ， 鋼絲繩與繩槽的接觸點(diǎn)都將下移一個(gè)相同的距離 ， 如圖 2— 12所示 。 這一現(xiàn)象說明繩槽沿曳引輪徑向方向上相同長(zhǎng)的接觸弧磨損 。繩槽磨損是由摩擦引起的 ， 如果摩擦系數(shù)為常數(shù) ， 則比壓沿徑向分量在接觸弧上的任一點(diǎn)處也一定是常數(shù) ， 即 p0= p／ cosφ=const (2— 22) （造成磨損的比壓） 42 Po 比壓沿徑向分量在接觸弧 上的任一點(diǎn)處也一定是常數(shù) 43 由于徑向平面內(nèi)壓力矢量在垂直方向的總和一定與每一微段鋼絲繩上的徑向力 dN是平衡的 ， 即 dN=∫ δ /2δ /2 d/2d φD/2d ΦPcosφ =(Dd/4)d Φ∫ δ /2δ /2Pcosφd φ =(Dd/4)dΦ∫ δ /2δ /2P0cos2φd φ =(1/8)DdP0(δ +sinδ ) d Φ (2— 23) 或?qū)懗? dN/dΦ=(1/8)DdP0(δ +sinδ ) (2— 24) 式中 :D為曳引輪節(jié)徑 。d為鋼絲繩直徑 。dN/dΦ為曳引輪單位角度上的徑向力，即鋼絲繩作用于曳引輪一微段上的徑向力。即 繩弧長(zhǎng) 曳引輪弧長(zhǎng) P為正弦的幅值 曳 引 輪 徑 向力 44 P一方面產(chǎn)生 Po， 另一方面產(chǎn)生 dN 45 dN/dΦ=T (2— 25) 式中 T為計(jì)算比壓微段上的鋼絲繩靜張力 。 由式 (224)和 (2— 25)可知 p=8Tcosφ/(Dd(δ +sinδ )) (2— 26) 比壓的最大值出現(xiàn)在槽底部 (cosφ=1)，即鋼絲繩張力達(dá)到最大值的那一點(diǎn)上 。 在理論上，鋼絲繩與 V形槽壁為線接觸 (如圖 2— 13a) dN/dΦ=(1/8)DdP0(δ +sinδ ) (2— 24) 曳引輪徑向力 46 47 單位長(zhǎng)度的壓力為 （ 曳引輪和鋼繩接觸點(diǎn)的 法向力 ） （ dN/dΦ=T） p = dN/ (D dΦsin(δ/2)) 繩張力 dN /曳引輪弧長(zhǎng) 再折算到法向方向 （ 見圖 213 p=T/(Dsin(δ /2) (2— 27) 而實(shí)際上，鋼絲繩有一定彈性，兩者之間的接觸為一個(gè)面。如圖 2— 13(b)所示。 一般假設(shè)其接觸寬度約為繩徑的 1/3，且沿該長(zhǎng)度的比壓分布為正弦波形，在此寬度上單位平均壓力 p為 pPJ=3p／ d（ 線壓除以寬度 ） (2— 28) 將式 (2— 27)代入式 (2— 28)， 得 pPJ=3T/(Ddsin(δ /2)) (2— 29) 48 而正弦波最大壓力 p max與平均壓力 p之比為 π／ 2， 即 p max=(π／ 2) pPJ=3πT/(2Ddsin(δ /2)) (2— 30) 由此可見 ， 鋼絲繩與繩槽接觸的寬度越大 ， 則壓力越小 。 鋼絲繩的彈性直接影響其與繩槽的接觸面積 ， 彈性大的鋼絲繩對(duì)輪槽的接觸面就大 ，對(duì) V形槽 ， 外粗式鋼絲繩較為適宜 。 49 3． 帶切口的半圓槽的比壓分布 帶切口的半圓槽的比壓沿接觸區(qū)域的分布與不帶切口的半圓槽相類似 ， 比壓分布曲線相同 (p=pocosφ)。 兩者的主要差異在于：繩槽的接觸面在切口處中斷 。 中斷處的比壓達(dá)到最大值 。 與半圓槽相比 ， 切口槽壓力矢量作用在一個(gè)較小的接觸區(qū)域上 ， 從而產(chǎn)生較高的槽內(nèi)壓力 。 切口槽內(nèi)的壓力分布見圖2— 14。 50 51 比壓公式可以從式 (2— 23)推得 ， 注意改變積分限 ， 即 dN=2∫ β /2δ /2d/2d φD/2d Φpcosφ =(1/8)Dd Φ(δ β +sinδ sinβ )P0d (2— 31) 應(yīng)用相同的數(shù)學(xué)處理方法 ， 導(dǎo)出比壓公式 p=8Tcosφ/(Dd( δ β +sinδ sinβ )) (2— 32) 最大應(yīng)力點(diǎn)發(fā)生在切口槽的邊緣上 ， 即 φ=β／ 2時(shí) ， pmax=(8Tcosβ /2)/(Dd(δ β +sinδ sinβ )) (2— 33) 52 五 、 鋼絲繩在繩槽中的摩擦系數(shù) 式 (2— 8) T
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