【文章內(nèi)容簡介】 263 5 λ K ( 2 ) 10 5 ( 2 5 ) 25 10 10 ( kN/ m )p d b v ???? ? ?? ? ? ? ? ? ? ??? 合成 負載 (1) 無冰、無風 時 的合成負載 0q 0 c j d3 3 310 .6 1 10 12 .8 3 10 0. 5 100. 02 4( kN /m )q g g g? ? ?? ? ?? ? ? ? ? ?? 式中， dg 為 吊弦及線夾 重力 負載取 103(kN/m)。 (2) 覆冰時承力索單位長度的合成負載 bq k N / m )()()()(232332c2bccb?????????????pggq 接觸網(wǎng)設計實際最大跨距計算 (1) 直線 區(qū)段 根據(jù)以往 經(jīng)驗 ，在本設計中取直線 區(qū)段最大跨距為 60m， 接觸線許可偏移值為500mm，則在 本設計 中的最大 受風偏移 值 maxjb 為： 22jjj m a x j2jjm28m321 ( m m )p l a TbT p l ?? ? ?? 式中， m 為 當量 系數(shù) 取 m=， l 為 跨距 長 度， a 為 接觸線 之 字值在直線區(qū)段上取177。300mm， j? 為 接觸線水平面 內(nèi) 的支柱撓度 mm20j ?? 。 因為在直線區(qū)段上 mm500jmax ?b ，所以，直線區(qū)段所取的最大跨距滿足要求。 (2) 在曲線區(qū)段上，查詢《鐵路電力牽引供電設計規(guī)范》手冊，接觸線最大風偏移jx jm ax 40 0 m mbb?? ，接觸線拉出值 400mma? ， 180m 1200mR?? 時，最大跨距為： 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 8 ? ?? ?jm a x jx jjj3222 152 0 2 15 7 1080062. 45 ( m )TL b r aTmpR?? ? ???? ? ?? ? ?? 所以在曲線區(qū)段最大跨距取 50m。 全補償鏈形懸掛錨段長度的計算 全補償鏈形懸掛錨段長度的計算包括直線和曲線區(qū)段兩部分的計算。 直線區(qū)段 就全補償鏈形懸掛而言，通常情況下錨段長度不得大于 1800m，條件困難時錨段長度不得大于 2022m。 簡單鏈形懸掛時接觸線無弛度時溫度： m a x m in0 10 0( )2ttt ?? ? ? ℃ (1) 吊弦造成的張力增量 取吊弦的長度為 c=，ε 0?。 當40t??℃時： jjd36( ) ( ε )2c900 ( 900 60) 1 10 ( 0 17 10 40)2 ( kN)L L l g tT ???? ? ? ???? ? ? ? ? ? ? ????? 當20t???℃時： jjd36( ) ( ε )2c900 ( 900 60) 1 10 [ 0 17 10 ( 20)]2 9( kN)L L l g tT ???? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ???? 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 9 (2) 定位器形成的張力增量 在直線區(qū)段上，由于定位器對接觸線張力變化影響小 (一般對于 1500m 長的錨段，其定位器產(chǎn)生的張力增量只有幾十牛頓 )，可以忽略。即 jw 0T??。 (3) 定位器和吊弦 一起作用時總張力增量 當40t??℃為最高溫度時： ? ?jd jwjEjd jw6213 ε 0 02 0 013 124 000 121 ( 17 10 40 0) 0( kN)TTTTTE S t??? ? ???? ? ???? ? ? ????????? ? ? ? ??? 當20t???℃為最低溫度時： jE (kN)T?? 因為 j 0. 15 15 = 2. 2515 kNT? ? ? ???％ ，所以 jE j15TT???％ 符合要求。 (4) 考慮接觸線的彈性伸長 當40t??℃ 為最高溫度時： ? ?jjdEj363( ) ( )()223900 ( 900 60) 10 0 17 10 402 900 ( 900 60) 102 3 124000 121 ( kN )L L l g tTL L l gcES?????? ? ? ???????? ? ? ? ? ? ? ??? ? ? ?? ? ???? 當20t???℃ 為最低溫度時： jdE (kN)T?? 所以 jdE j15%TT???，故選取的錨段長度滿足設計要求。 曲線區(qū)段 就全補償鏈形懸掛而言，通常情況下錨段長度不能超過 l500m，直線區(qū)段部分的錨段長度允許適當增加。在計算極限溫度下，補償器和中心錨結之間產(chǎn)生的張力差 T? 不蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 10 得大于 j15 T? ?％ 。 jT 代表補償器處的張力。 嘉峪關車站硬橫跨結構 本設計選取嘉峪關車站其中一個鋼支柱硬橫跨為對象進行研究，其硬橫梁兩端被分別固定在鋼柱上。支柱跟橫梁通過法蘭連接，基礎跟支柱也可以通過法蘭連接。 硬橫跨不僅具有機械上的獨立、股道之間不產(chǎn)生影響、事故范圍小、結構穩(wěn)定、抗震動、抗風性能好、穩(wěn)定性強等優(yōu)點，而且硬橫跨具有較好的剛度，能改善弓網(wǎng)受流，因而又具有磨耗小、可降低離線率等一系列優(yōu)點。 硬橫跨跨越能力強，能有效降低支柱高度，既 做到滿足剛度及穩(wěn)定性，有做到相對經(jīng)濟合理適用。硬橫跨由橫梁、支柱及基礎組成，支柱選無縫鋼管，橫梁選用正三角形截面格構式鋼管組合梁。 (1) 硬橫跨的采用改變了原來橋支柱的受力特點．原來的單腕臂支柱單向受力，主受力方向是垂直線路方向；硬橫跨支柱是雙向受力，垂直、順線路兩個方向均為受力方向，硬橫跨的采用是垂直線路方向的受力性能提高，通過最不利荷載組合，主計算方向確定為順線路方向。 (2) 采用硬橫跨，增加硬橫梁，垂直負載增加了支柱容量，水平負載增加了順線路方向的柱頂風荷載。 通過計算分析，支柱容量和硬橫梁的容量 都符合負載計算的要求。 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 11 4 繪制嘉峪關車站接觸網(wǎng)平面設計圖 放圖 嘉峪關車站只有 4 個股道，所以橫跨部分全部采用硬橫跨結構進行設計。 I、 II 號股道為正線， 4 股道為側線，正線總長 。本設計平面圖的繪制是以 1:2022 的比例進行的。 嘉峪關車站的道岔型號全部采用 1/12。 支柱的布置 支柱的布置是先從咽喉區(qū)開始進行道岔柱和定位柱布置，為此盡量采用 標準定位 [4]。然后確定車站中心的支柱，最后完成其他位置的支柱布置，需要滿足相鄰跨距的設計要求。嘉峪關車站的設計中，最大跨距為 60m。 錨段的劃分 由于本次平面設計是嘉峪關車站的設計，所以必須在車站兩端下錨，為了便于檢修，在站臺兩側進行下錨。 在站場兩側下錨時，需要使接觸懸掛的方向發(fā)生變化時，要保證與原接觸懸掛水平的方向之間的夾角盡可能的小，以不超過 10176。為好。在高速線路運行的情況下，嚴禁在站場部分正線與站線發(fā)生相交，需要使正線保持相對的獨立性，保證高速列車能夠無阻礙地順利通過 [5]。中心錨結設置在 全錨段長度的中部及附近，這樣才能夠保證從中心錨結到錨段兩端補償器之間所產(chǎn)生的張力差相差不大。 接觸線拉出值的確定 從咽喉區(qū)開始，按順序確定拉出值的方向和大小。在道岔位置處應盡量按照標準定位確定拉出值，在直線區(qū)段上，選取的拉出值標準為 177。300mm[6]。一般情況下曲線區(qū)段的半徑在 3001200m 之間，所以選取的拉出值標準為 400mm。曲線區(qū)段導線走曲線的割線，曲外全取正，曲內(nèi)全取負。 支柱類型的確定 依據(jù)支柱所處位置和功能的不同，選擇不同類型的支柱、編號和容量 [7]。 由于嘉峪關車站是 4 股道 的車站，所以站場的橫跨類型為鋼支柱的硬橫跨，根據(jù)不同的需要選擇不同類型的支柱及容量 [8]。 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 12 校核與校驗 在完成以上步驟后，分別對錨柱及最大風速下的風偏移值進行容量校核，要求原選支柱的容量比負載時的容量值大時，才能使其滿足設計的需要。 表格欄及相應說明 完整的接觸網(wǎng)平面圖，不僅需要上述線路兩側所布置的支柱，還需要在圖形下面繪制相應的表格欄使其與圖上的支柱對應 [9]。表格欄內(nèi)應標出所需的各種原始資料、所用設備的規(guī)格類型、技術參數(shù)及其對應的安裝圖號等 [10]。 具體內(nèi)容如下所述： (1) 支柱類型 ：支柱類型欄內(nèi)要列出支柱的型號、數(shù)量及材質。 支柱類型的選擇是以最壞情況下所需支柱的容量為依據(jù)進行選擇，所需的計算條件分別是最大風速、最低溫度及最大覆冰，選取各種條件下所得彎矩的最大值。 (2) 側面限界：本設計中側面限界范圍為 ，設計采用的側面限界為 。 (3) 基礎（橫臥板）類型：根據(jù)不同的支柱類型選取不同型號的橫臥板，橫臥板有兩種類型分別為 I 型和 II 型。 I 型橫臥板為600 800 80??，其中孔距大小為310mm，孔徑的大小為35mm； II 型橫臥板為1000 100，其中孔距大小為410，孔徑的大小為 35mm。 (4) 地質情況：在平面圖的表格欄內(nèi)要明確的標出接觸線所過路線的地質情況。 因為地質情況的不同對基礎的穩(wěn)固程度與支柱埋設 地點 有很大的影響，因此要表明不同情況下的承壓力。 本線路的地質情況用允許土壤承壓力來表示，均為 +100kPa。 (5) 硬橫跨及腕臂柱的安裝圖號：它表示了各種類型的硬 橫跨或腕臂柱所對應的不同裝配形式的圖號。根據(jù)支柱工作狀態(tài)的要求設計單位，繪制各種類型的支柱裝配定型圖，每一張裝配圖都編有與之相對應的圖號。為了使工程數(shù)量統(tǒng)計和施工參考更方便，在接觸網(wǎng)平面圖中都必須標出與支柱相對應的裝配圖圖號 [11]。 (6) 回流線安裝圖號：它表示回流線在支柱上的裝配形式及所對應的圖號。 接觸網(wǎng)平面設計圖及設備裝配圖說明 (1) 嘉峪關車站接觸網(wǎng)平面設計圖說明 附圖 A 所示 圖為嘉峪關 車站接觸網(wǎng)平面 設計圖 。 本設計的首要目標是繪制 車 站接觸網(wǎng)平面設計圖，它不僅是嘉峪關車站內(nèi)布置接觸線的指導 性圖紙，同時也是施工單位架設接觸網(wǎng)的主要依據(jù)，不僅對施工工程的成功與否有很大的影響，也對到電氣化鐵路能否穩(wěn)定安全的運營有重大的意義。 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文） 13 在平面設計圖中所對應的位置，必須標出相應的公里標、錨段長度、下錨位置、拉出值、跨距和支柱號等必須的接觸網(wǎng)施工參數(shù)，還應繪制與之相對應的表格欄。 懸掛類型：采用全補償鏈形懸掛；接觸導線與正線承力索的類型： CTHA120+TJ150；正線承力索與接觸導線的張力： 15kN+15kN；站線承力索與接觸導線的類型和張力分別為： TJ150+CTHA120 及 15kN+15kN。 道岔型 號均選 1/12，且盡量采用標準定位。 接觸導線距地面距離為 6350mm。 (2) 嘉峪關車站接觸網(wǎng)裝配圖說明 嘉峪關車站接觸網(wǎng)裝配圖如附圖 B 所示。 附圖 表示 直線絕緣轉換柱 裝配圖，本圖適用于支柱直線處雙重絕緣轉換柱的安裝。完成定位管及水平腕臂安裝后，截掉端部多余的部分只留 150mm 及 100mm 的余量。尺寸除注明外均以毫米計，側面限界為 。 附圖 表示 直線絕緣轉換柱 裝配圖，本圖適用于支柱直線處雙重絕緣轉換柱的安裝。完成定位管及水平腕臂安裝后，截掉端部多余的部分只留 150mm 及 100mm 的余量。尺寸除注明 外均以毫米計；側面限界為 。 附圖 表示硬橫跨裝配圖，本圖的設