【文章內(nèi)容簡介】 室調(diào)度室技術(shù)部計劃部安質(zhì)部基礎(chǔ)一隊基礎(chǔ)二隊鋼筋班結(jié)構(gòu)一隊結(jié)構(gòu)二隊 7 4 總體施工安排及施工計劃 施工進度指標 一聯(lián) 56m連續(xù)梁 各主要工程 項目 施工日期安排如下： 一聯(lián) 56m 懸灌 連續(xù)梁施工進度指標 序號 施工工序 施工時間（天） 1 0梁段及掛籃拼裝 25 2 16（ 1’ 6’ ） 梁段 （按 10 天 /段） 60 3 邊跨合攏段 22 4 中跨合攏段 26 合 計 133 總體 施工安排 配置主墩模板兩套和邊墩模板 兩 套；配置掛籃及對應(yīng)的模板 4套， 0＃段模板利用 掛籃 模板配部分搭配模板施工。邊跨現(xiàn)澆段根據(jù)需要配置邊跨現(xiàn)澆段的木模板 2套。 昆獨龍川特大橋 連續(xù)梁的施工安排 樁基 計劃 于 2020 年 1月 1 日開工，計劃 3月 1日完成主墩（ 52＃、 53＃）樁基施工； 4月 15 日完成主墩承臺施工； 4月 25 日 完成主墩墩柱 和 支承墊石施工。 連續(xù)梁梁部總體施工安排 4個月的施工工期，自 2020 年 5月 1日開工，于 2020年 9 月 10 日完工，有效施工時間 133 天。具體安排為： 2020 年 5 月 1 日～ 5 月 25日施工 0＃段， 5 月 26日～ 7月 24 日施工 1＃ (1’ )～ 6(6’ )＃懸灌段； 6月 24 日～7 月 24日施工邊跨 8＃段， 7月 25 日～ 8 月 15 日施工邊跨合攏段（ 7＃段）， 8月 16日～ 9月 10 日施工中跨合攏段（ 7’ ＃段）。具體安排見施工橫道圖（附圖二）。 8 主要工程項 目的施工方案 、施工方法 總體施工方案 樁基、承臺和墩身采用常規(guī)方法進行施工，不再贅述。 連續(xù)梁安全防護施工詳見《 xxx 集團 xxx 鐵路專用線 XXX 標段 32+48+32m連續(xù)梁施工安全防護方案 》 。 主墩墩身施工完成后，安設(shè)臨時支墩及 0塊現(xiàn)澆 托 架， 托架由設(shè)在墩身的預(yù)埋件固定 ， 托 架 安裝 后 ，進行 0塊底模及側(cè)模的安裝， 本連續(xù)梁 橋 墩 為 盆式橡膠 支座連接，因此安設(shè)底模前應(yīng)加設(shè)臨時支座代替永久支座受力，待邊跨合攏完成體系轉(zhuǎn)換后方能拆除臨時支座從而將荷載全部轉(zhuǎn)換給永久支座。 連續(xù)梁 0塊 施工完畢后 ，在 0塊上拼裝掛籃，并 進行預(yù)壓，利用掛籃對 1＃（ 1’ ） ～ 6（ 6’ ） 懸灌段進行施工。掛籃采用全封閉式施工，確保行車及行人安全。對邊跨現(xiàn)澆段及 邊跨合攏段的 地基進行處理后，搭設(shè)滿堂式碗扣支架對邊跨現(xiàn)澆段施工，安設(shè)邊跨合攏段外模、鋼筋制安完成后，安裝臨時剛性連接構(gòu)造 后 ， 進行 邊跨合攏段 施工 。 連續(xù)梁施工順序為： 墩身施工→ 安設(shè) 臨時支墩→ 0塊現(xiàn)澆 托架安裝 →進行 0塊底模及側(cè)模的安裝→ 制安 連續(xù)梁 0塊 鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道 → 澆筑混凝土 → 養(yǎng)護 → 張拉壓漿 →在 0塊上拼裝掛籃→ 對掛籃 進行預(yù)壓→ 利用掛籃對 1（ 1’ ） ～ 6(6’ )懸灌段 進行施工 → 對邊跨現(xiàn)澆段 及邊跨合攏段的 地基進行 壓實 →搭設(shè)滿堂式碗扣支架→ 對支架進行預(yù)壓 → 鋪設(shè)底 、側(cè) 模，制安鋼筋，澆筑混凝土 → 養(yǎng)護 → 張拉、壓漿 → 安設(shè)邊跨合攏段外模、鋼筋 →安裝臨時剛性連接構(gòu) 件 ， 進行臨時 鎖定 → 澆筑 邊跨合攏段→ 養(yǎng)護 → 張拉 → 壓漿 ， 利用掛籃做中跨合攏段外模，制安中跨合攏段鋼筋 →安裝中跨合攏段臨時剛性連接構(gòu)造 ，并張拉臨時預(yù)應(yīng)力束進行臨時 鎖定 → 澆筑中跨合 攏段 混凝土 → 養(yǎng)護 → 張拉，壓漿 → 拆除臨時支墩 完成體系轉(zhuǎn)換 ， 施工連續(xù)梁附屬工程。 連續(xù)梁 0＃ 段 施工 施工 方案 連續(xù)梁 0段采用搭設(shè) 三角 托 架現(xiàn)澆法施工， 托 架 采用 型鋼加工而成 。支座安裝并且完成 注漿后，安裝底模、側(cè)模，底模 、側(cè)模利 用 掛 籃 懸灌段底模改裝 ，內(nèi)模采用木模 。 0塊混凝土 一 次灌注 成型 。砼采用泵車泵送入模，插入式震搗器搗固。 混凝土澆筑從主墩中線向兩側(cè)分層對稱灌注；混凝土達到設(shè)計強度 及彈 性 模量的 100%并且齡期大于 5 天 后進行張拉作業(yè)。 9 連續(xù)梁 0＃段施工工序：臨時支墩施工→托架安裝→在托架上安裝 0＃段外模板→安裝底模板→安裝鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道及內(nèi)模板→堵頭模板安裝→灌注混凝土→養(yǎng)護→拆?！┦鷱埨A(yù)應(yīng)力筋→壓漿 . 主要施工工藝參數(shù) 主要施工工藝參數(shù) 臨時支座 施工 方案 將臨時支 座 設(shè)在 頂帽上 。臨時支 座 為 四個 200*50*， 混凝土標號 C50， 每個臨時支 座 內(nèi)沿墩外側(cè) 埋設(shè) 16 根 φ 25 精軋 螺紋鋼筋 連接主墩與 0段 作為錨固鋼筋 （施工頂帽時 注意 預(yù)埋 精軋 螺紋 鋼筋 ） 。 測量組對臨時支墩位置，標高進行測量放線 。 待邊跨合攏后鑿除該臨時支座。 臨時支座 檢算 （ 1） 施工荷載 一個主墩設(shè) 4 個臨時支墩，現(xiàn)取縱橋向一側(cè)的兩處臨時支墩進行驗算，其荷載為： 序號 項 目 參 數(shù) 備 注 1 混凝土墊塊 4 個 /m2 按照 C50 配合比加工 墊塊 2 混凝土 坍落度 18~22cm 到場后由試驗室檢測 3 最大攤鋪厚度 30cm 泵送 4 混凝土自由傾落高度 小于 2m 串筒出料口高度不宜超過 1m 5 混凝土入模溫度 不宜超過 300C，不應(yīng)低于 50C， 6 混凝土振搗時間 20~30S 7 預(yù)應(yīng)力筋伸長值 實際與設(shè)計伸長值差值控制在 177。 6%范圍 8 張拉 程序 0→ 10%δ K→ 100%δ K 10 不平衡彎矩 M=7857KN m/2=3928 KN m 豎向反力 N=8679KN/2=4340KN 計算簡圖如下： （ 2） 抗壓計算 C50 混凝土面積： mA ??? M P aM P aKP aA LMN 50][ 2867927857 ????????? ??? 滿足要求，安全系數(shù) 。 （ 3） 抗拔檢算 經(jīng)計算，按最大不平衡彎矩對 臨時錨固 的上拔力為 8679/27857/2=411KN， 由于施工時按照兩端混凝土澆筑不平衡重 10t，最大不平衡彎矩出現(xiàn)在邊跨合攏前掛籃拆除時由另外一側(cè)掛籃產(chǎn)生的不平衡彎矩。掛籃重按照 20t 考慮，其對 一側(cè)臨時 支座 中 心產(chǎn)生的彎矩為 M＝ 200 23＝ 4600KN*m，一側(cè)的 支座 錨固承受 的彎矩為 4600KN*m 上拔力為 2300KN。 0號段每個臨時支座 預(yù)埋 16 根φ 25 精軋螺紋鋼筋，允許抗拉力 P＝ 252247。 4π 830＝ 103N＝ 16＝ 6515KN2300KN 抗拔滿足要求。 本橋支座使用 盆式橡膠 支座， 支座上下座板必須水平安裝，固定支座上下座板應(yīng)互相對正，活動支座上下座板橫向應(yīng)互相對正，縱向預(yù)留預(yù)偏量Δ =Δ 1+Δ 2（Δ 1為箱梁的彈性變形及收縮徐變引起的各支點的偏 移量，Δ 2為各支點由于體系溫差引起的偏移量） ； 施工時合攏溫度控制在 150C～ 200C， Δ 2按照 100C溫差計算 （混凝土 11 彈模取 ，溫差變形系數(shù) 6～ 12 10－ 6/度） 。 設(shè)縱向支座編號依次為 0、 3，其中 1為固定支座，其余為活動支座，箱梁的彈性變形及收縮徐變引起的各支點處處的偏移量為 17mm、 0、 25mm、 42mm。 施工前先鑿毛支座就位部分 的支撐墊石表面， 保證在墊石 頂 與支座底面 留 有 足夠的 空隙， 清除錨栓預(yù)留孔中的雜物，安裝灌漿用木模板，并用水將 支撐墊石表面浸濕； 用吊車吊起支座進行安裝，用薄 鋼板 將支座調(diào)整到設(shè)計高程， 支座中線與墩柱中線重合，支座安裝就位后， 灌注無收縮 環(huán)氧 砂漿，灌漿過程應(yīng)先將各錨栓孔灌至墊石頂下 5cm，然后從 支座 一端向另一端灌漿 ，直至灌滿。灌注過程中 ，不允許中間缺漿 、斷漿 ；在強度未達到 80%以上， 或 灌注 72小時之前不能碰撞支座 或 在上面從事其他工作； 待支座強度達到設(shè)計強度后，按設(shè)計圖紙對支座預(yù)偏量進行調(diào)整。 支座布置圖： 443 2 + 4 8 + 3 2 m 連續(xù)梁支座布置圖5 1 墩 5 2 墩 5 3 墩 5 4 墩332211 1—— TPZX3500ZX 2—— TPZX9000GD 3—— TPZX9000ZX 4—— TPZX3500ZX 12 三角托架 0段懸臂部分荷載作用在托架之上， 其他荷載直接作用在主墩頓頂。 托架為型鋼 加工而成的三角形托架（如圖），托架上下桁架根部由預(yù)埋在墩身的鋼管 固定 。 0＃段托架桿件內(nèi)力計算 0＃段長 8m,兩端懸臂部分 ，混凝土 179。，計 54t，模板、底板架、托架等自重 14t，合計重量 68t,重心在距梁端頭 。 68t重量分布在底模架前后橫梁上，再由 前后橫梁傳到托架上。 a、計算支點反力 (計算單位為 t、 cm) Σ MA=0 yB＝ 68 1148247。 4856＝ (t) Σ MB=0 yA＝ 68 3708247。 4856＝ (t) b、計算桿件軸力 如右圖，取 B點為分離體，建立坐標軸 x,y； Σ Fy=0 176。176。=0 ΣFx=0 176。+176。=0 NBC= (t) NAB= (t) 托架主桁共兩榀，因此斜撐桿與上弦桿的內(nèi)力為計算值的二分之一 ,即 上弦桿軸力 ；斜撐桿軸力 。 13 材料許用應(yīng)力 Q235： [σ ]= t/cm178。 [τ ]= t/cm178。 45： [σ ]= t/cm178。 [τ ]= t/cm178。 精軋螺紋 鋼； [σ ]=4 t/cm178。 [τ ]= t/cm178。 a、上平桿每個鉸座錨桿 ?25精軋螺紋鋼 6根，截面積 178。,斜桿鉸座錨 桿 ?25精軋螺紋鋼 6根，截面積 178。 b、銷軸 ?80mm，截面積 178。,受力形式為雙面受剪。 c、一個銷軸座板最小垂直截有效面積 130cm178。 d、上平桿用組合截面，材料 30a槽鋼各兩根，銷孔用 30mm鋼板加強。 桿件截面積 178。 e、 斜撐桿用組合截面，材料為 30a槽鋼兩根，銷孔用 30mm鋼板 加強，桿件有效長 。截面系數(shù)如下： 0＃段托架桿件應(yīng)力計算 (計算單位為 t、 cm) a、上弦桿 (拉 ) σ =247。 ＝ (t/cm178。) ＜ [σ ]= t/cm178。安全 b、 斜撐桿 (壓 ) σ =247。 ＝ (t/cm178。) ＜ [σ ]wy= t/cm178。安全 c、 銷軸 (YA節(jié)點、剪 ) τ =247。 2247。 247。 2= ＜ [τ ]= t/cm178。安全 d、上弦桿鉸軸座精軋螺紋鋼 (YA節(jié)點、拉、剪 ) σ =247。 ＝ (t/cm178。) ＜ [σ ]=4 t/cm178。安全 τ =247。 2247。 = ＜ [τ ]= t/cm178。安全 根據(jù)計算結(jié)構(gòu)工作安全可靠。 0段模板施工 箱梁 底模、 外側(cè)模板包括翼緣板模板為專 用的 定型 鋼模板，在 托 架上現(xiàn)澆施工。內(nèi)模采用木模 。 （ 1）底模板 14 底模板將 利用懸掛籃 底模（鋼模），縱向用 I22a 腹板下部間距 40cm，底板下部間距 600cm；前后各一個雙 I36b 作為底層的橫向分配梁（直接作用在托架上）。 （ 3）內(nèi)模板 內(nèi)模板 使用 木 板 ， 10*10 方木 背楞，內(nèi)、外模之間采用 φ 25 精軋螺紋鋼筋拉桿加固，鋼管腳手架及頂托支撐 頂板內(nèi)模 。內(nèi)模的豎向鋼管支撐與底模之間墊同標號的混凝土墊塊（或試件），鋼管與底板混凝土接觸處套 PVC 管，并采取措施防止 PVC 管上浮。內(nèi)模頂模板預(yù)留活動塊，作為澆筑底板混凝土的下 料口。 （ 4）外側(cè)模 外側(cè)模 采用 掛籃外模部分 鋼模板，面板采用 δ 5mm 鋼板，肋板和框板為 δ 10mm鋼板，背楞為雙 [10 槽鋼。模板采用拉桿加固，包括內(nèi)外模之間對拉和雙側(cè)外模板的對拉。 對拉拉桿與外模背楞對應(yīng)布置，外模與內(nèi)模設(shè) φ 16 圓鋼對拉拉桿，平面間距50cm*50cm，兩側(cè)外模在腹板上、下層至少各布設(shè) 一 層 φ 20 普通圓鋼 作為 拉桿 進行對