【文章內(nèi)容簡介】 產(chǎn)時率。 ⑴ 、放噴初期管理 放噴開始是液量逐漸上升，溫度逐漸上升的過程，井口一般出水或蒸汽和水的混合物，為保證初期 “ 放活 ” ，先放大生產(chǎn)壓差，待溫度升高到 100℃ 時，控制生產(chǎn)壓差平穩(wěn)放噴。 放噴初期井口溫度控制 100－ 120℃ 之間，產(chǎn)液量控制在 35－ 45m3/d（水平井 40－ 70 m3/d），出砂井控制在 25－ 35 m3/d（水平井 30－ 60 m3/d）。 ⑵ 、放噴中期管理 放噴井進入放噴中期，井底地層能量仍很充足，井口產(chǎn)出液蒸汽含量明顯減少，一般出水或油水混合物，因此放噴參數(shù)控制相對較容易，但由于放噴壓力連續(xù)下降，為了獲得合理的生產(chǎn)壓差，控制產(chǎn)液量的油嘴等參數(shù)調(diào)整相對頻繁。 放噴中期井口溫度控制 90－ 120℃ 之間，產(chǎn)液量控制在 30－ 45m3/d（水平井 35－ 70 m3/d），出砂井控制在 20－ 35 m3/d（水平井 25－ 60 m3/d）。在放噴中后期，根據(jù)井口化驗含砂情況，逐漸增大生產(chǎn)壓差，保證放噴徹底。 ⑶ 、放噴末期管理 放噴末期井底地層能量下降，井口壓力較低（小于 1Mpa） ,產(chǎn)液量明顯下降，溫度下降較快，產(chǎn)出液粘度增加，為了保證放噴徹底下泵一次成功，無需控制放噴液量和溫度，要將油嘴拆除，井口閘門開大，倒進高架罐生產(chǎn)，將生產(chǎn)壓差放到最大，當井口產(chǎn)液量低于20m3/d時起接力泵輔助放噴。 為了避免油井放噴不徹底，易出現(xiàn) “ 假死 ” 復噴影響作業(yè)進度的情況，放噴末期井口含水小于 50％時改地下?lián)接?，降低井筒的粘度，提高流動性，地下?lián)较∮统跗谂帕窟m當加大，待發(fā)現(xiàn)井口明顯稀油上返后降低稀油用量，對個別易出現(xiàn)復噴的油井，作業(yè)區(qū)根據(jù)現(xiàn)場實際情況應(yīng)提前組織熱油車替油。 注：下泵初期，為了避免油層因生產(chǎn)壓差波動造成出砂卡泵，增加下泵返工幾率，要在下泵開井 6小時內(nèi)控制生產(chǎn)壓差，將抽油機沖次調(diào)低，降低泵效，液量控制在 25m3/d（水平井 50 m3/d）以內(nèi)，待油層出液平穩(wěn)后，根據(jù)產(chǎn)量要求逐漸提高產(chǎn)液量，轉(zhuǎn)入正常生產(chǎn)管理。 資料錄取 ⑴、要求井口壓力、溫度取全取準，每 4小時錄取一次。 ⑵、及時跟蹤井口產(chǎn)液量，每 4小時計量一次。 ⑶、定期跟蹤含水、含砂變化，每天化驗一次。 注意事項 ⑴、燜井、放噴各項操作要嚴格執(zhí)行操作規(guī)程。 ⑵、保證注汽井口、井口流程暢通，放噴初期開起閘門時要側(cè)身、操作緩慢、平穩(wěn)。 ⑶、井口接力泵要及時保養(yǎng)，保證泵效，放噴末期避免接力泵空轉(zhuǎn) “ 干磨 ” ，應(yīng)采用地面摻水或安裝變頻器等措施。 ⑷、冬季要有防凍堵措施保證井口、地面流程暢通，接力泵靈活好用。 摻油溫度的影響作用 通過對全廠摻油井基礎(chǔ)情況的調(diào)查，單井井口有火管爐加熱的情況下，摻油在井口溫度一般在 60℃ 以上，井口沒有火管爐加熱的單井，摻油在井口溫度一般在 30~50℃ 之間?？紤]地溫梯度的影響（曙光地區(qū)平均地溫梯度~4℃/100m ），摻油從油套環(huán)空向下流動的過程中，溫度應(yīng)該是先下降再升高的過程。由于超稠油采用蒸汽吞吐的開采方式，油層內(nèi)流體溫度很高，通過對 71口超稠油井2021年井下測溫數(shù)據(jù)統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，超稠油區(qū)塊單井在周期末平均井底溫度為 101℃ ，也就是說在周期末地下?lián)接偷那闆r下井底溫度也要高于超稠油拐點溫度（ 80℃ ），顯然摻稀油在泵下起到稀釋降粘作用。 八、摻油（水）井管理 分析計算摻稀油降粘達到的粘度范圍 假設(shè)單井產(chǎn)量 Q=30m3/天 = 104m3/s，回站管線為 3寸管線，內(nèi)徑 d=80mm=，管線長度 L=300m（全廠超稠油單井回站管線平均長度），產(chǎn)出液密度約 ρ=950kg/ m3, 重力加速度 g=，摻稀油生產(chǎn)井口的回壓 p=。 產(chǎn)出液進站過程要克服地面流程的沿程阻力和局部阻力損失，而井口回壓就克服進站過程的阻力損失。那么總壓降即總水頭損失hw=≈50m 水柱高度。 局部水頭損失 hj=ζ*v2/2g ⑴ ζ 局部阻力系數(shù)（ 90176。 焊接彎頭為 ）。 v局部阻力區(qū)域的有效斷面的平均流速， m/s。 v=4Q/πd2= m/s 由式⑴得 hj=ζ*v2/2g =≈3 106 Mpa 計算出的局部阻力損失可以忽略不記，那么沿程阻力損失 hf=hw =50m 首先確定流體在地面管線中的流態(tài)，因為雷諾數(shù) Re= vd/ν ⑵ ν 流體的運動粘度， ν=μ/ρ ， m2/s。 μ 流體的動力粘度（即實驗室化驗粘度）， 。 假設(shè)流體的動力粘度為 ，那么代入式⑵得 Re=，根據(jù)流體力學原理 Re≤2021 時流態(tài)為層流，有雷諾數(shù)經(jīng)驗公式Re=64/λ 沿程水頭損失 hf=λL v2/2gd ⑶ λ 沿程水力摩擦系數(shù)。 λ=hf*2gd/ L v2= 根據(jù)層流雷諾數(shù)經(jīng)驗公式 Re=64/λ 計算 Re= 代入式⑵得 μ= 通過計算得出的動力粘度與我廠普通稠油粘度相近。由于計算中并沒考慮井口產(chǎn)出液的含水，計算流體性質(zhì)和現(xiàn)場實際有一定的差別，但是計算結(jié)果仍對現(xiàn)場有參考價值，可以確定超稠油摻稀油降粘后在井口溫度下達到普通稠油的粘度，就可以實現(xiàn)正常生產(chǎn)。 摻油（水）配摻原則 ⑴、結(jié)合區(qū)塊油品性質(zhì)和油井生產(chǎn)周期的生產(chǎn)實際，實施三段式管理，即分區(qū)塊實施冬季 ( 12月平均氣溫＜ 0℃ ）、春秋季（ 11月平均氣溫 0℃ ～15℃ ）、夏季（ 5～ 9月平均氣溫＞ 15℃ ）管理，動態(tài)調(diào)整摻油（水）配摻量。 ⑵、摻油配摻：通過產(chǎn)量、含水、回壓、回溫、電流（載荷）的關(guān)系確定摻油比和摻油方式。 ⑶、摻水配摻：通過產(chǎn)量、回壓、電流（載荷）確定摻水量。 摻油（水）管理標準 ⑴、周期內(nèi)不同的生產(chǎn)階段的管理標準 ①、下泵初期，地層能量充足，井口溫度、含水較高，當井口溫度在 70℃ － 80℃ 以上，含水在 60%－ 70%以上，采用地面摻水生產(chǎn)，通過產(chǎn)量、回壓、電流（載荷）確定摻水量。 ②、下泵中期，油井井口溫度、含水有所下降，當溫度低于 80℃ ，含水低于 70%時，根據(jù)油井生產(chǎn)情況，可改地下?lián)较∮蜕a(chǎn)，并根據(jù)產(chǎn)量、含水、回壓、回溫、電流（載荷）的關(guān)系確定摻油比。 ③、下泵后期，油井產(chǎn)量、溫度、