某項目基礎筏板大體積砼施工方案(編輯修改稿)
2024-11-11 23:33 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 但不會下陷為準），用鋁合金刮尺把表面刮平。并用 圓 盤抹平機和木夯進行抹壓，當混凝土初凝后、終凝前再進行一次抹壓，使混凝土面層再次充分達到密實，與下部混凝土結合一致，以消除混凝土由初凝到終凝過程中由于收水硬化而產(chǎn)生表面裂縫的最大可能性。整個抹壓應控制在混凝土終凝前完成。 三 、混凝土 取樣與 試件留置 混凝土取樣應在監(jiān)理 工程師的見證下，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置應符合下列規(guī)定 ： 9 1 、每拌制 100 盤且不超過 100m3的同配合比的混凝土，取樣不得少于一次 。 2 、每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足 100 盤時，取樣不得少于一次 。 3 、當一次連續(xù)澆筑超過 1000m3時，同一配合比的混凝土每200m3取樣不得少于一次 。 4 、每一樓層、同一配合比的混凝土，取樣不得少于一次 。 每次取樣應至少留置一組標準養(yǎng)護試件，同條件養(yǎng)護試件的留置組數(shù)應根據(jù)實際需要確定。 對有抗?jié)B要求的混凝土結構，其混凝土試件應在 澆筑地點隨機取樣。同一工程、同一配合比的混凝土，取樣不應少于一次，留置組數(shù)可根據(jù)實際需要確定。 第四章 大體積混凝土冷卻水管降溫措施 一、 使用“冷卻水管降溫”的原因 筏板長 51m，寬 ，厚度為 ，體積較大，屬超厚大體積混凝土。由于施工工期緊，混凝土澆筑速度較快，這就要求降低混凝土的中心溫度，適當加快熱量的散發(fā)，減少蓄熱養(yǎng)護時問。 本工程采用的是 P. O42. 5 普通硅酸鹽 水泥，每立方用量為 310 kg，用量較大，囚此產(chǎn)生的水化熱也就較多。 因筏板 如采用蓄熱養(yǎng)護法，經(jīng)熱工計算， 發(fā)現(xiàn)混凝土中心溫度較高，內(nèi)外溫差超過25℃。 理論計算如下： （ 1） 每立方混凝土配合比見表 1 10 （ 2） 混凝土絕熱溫升計算 t 熱 =WQ0(1emt)/γ C (1) 式中， t 熱 為混凝土絕熱溫升，℃ ； W 為每立方米混凝土中水泥實際用量， kg/m3 。 Q。為每千克水泥水化熱， J/kg。 C 為混凝土比熱， J/ (kg K)。 γ為混凝土的密度， kg /m3 。 t 為水泥水化熱升溫齡期，天 。 m 為熱影響系數(shù) 。 e 為自然對數(shù)的底。 式中， W=310 kg/m3。 Qo=461kJ/kg。 C=0. 96 kJ/(kg K)。 γ =2400 kg/m3。t=3 天 。m=0. 3。 代人 (1)式得 : t 熱 = 42. 7 0℃ （ 3） 混凝土 內(nèi)部實際 最高溫度 tmax=to+t 熱 ξ 式中， t。為混凝土人模溫度 ， 取 25℃ ； ξ 取 代人式 (2)得 :tmax=℃ （ 4）混凝土表面溫度 混凝土表面采用一層塑料薄膜加一層 草 袋保溫養(yǎng)護。 ○ 1 混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數(shù) (4) 式中，β為混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)， W/(m2 K)， 為各保溫材料厚度， m。 為各保溫材料的導熱系數(shù)， W/ (m K) , β q 為空氣層的傳熱系數(shù)， W/(m2 K) , 值：塑料薄膜 取 , 草袋取 ； 值：塑料薄膜 取 , 草袋取 ； β q 取 23。 將取值代人式 (4)得 : β =[W/(m2 K)] ○ 2 混凝土虛厚度 (5) 11 式中， h39。為混凝土虛厚度， m, k 為折減系數(shù) 為混凝土導熱系數(shù)， W/(m K) k 取 , 取 2. 33，代人式 (5)得 .h39。= m ○ 3 混凝土計算厚度 H=h+2h39。 (6) 本工程 h=，代人式 (6)得 :H= ○ 4 混凝土表 面 溫度 002200)( 422)(4 22 ???????????? ）（’’ ThHhHTT qb 式中， Tb 為混凝土表 面 溫度，℃ 。Tq 為施工期大氣平均溫度，℃； h39。為混凝土虛厚度，m。H 為混凝土計算厚度， m。△ T 為混凝土 內(nèi)最高溫度與外界氣溫之差，℃ 。 可見， 混凝土內(nèi)部實際最高溫度 與混凝土表面溫度 的溫差大于 25 ℃，超過規(guī)范允許的標準。 綜上所述，為保證工程質(zhì)量，有必要考慮輔助的降溫措施 。 二、 “冷卻水管降溫”的設計與布置 （一） 冷卻水管管徑的設計 須排出的水化熱 由上述可知，當混凝土的最高溫度達到 0℃時，混凝土的內(nèi)外溫差為 t39。maxt2=27. 3 ℃ 。而混凝土內(nèi)外溫差應控制在規(guī)范允許的 25 ℃范圍內(nèi)，因此溫差需降低 2. 3 ℃后才能滿足要求，為求安全余量，在此將降溫幅度提高 1℃，即為 3. 3 ℃，而此時須排出的水化熱量為 q=T1xCx xV (8) 式中， q 為須排出的水化熱量 ,kJ。T1 為內(nèi)外溫差超出 25 ℃外的量 。C 為混凝土比熱，J/(kg ℃ ) 。 為混凝土的密度， kg/m3 。 V 為基礎澆筑混凝土量 ,m3。 取 T1
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