【文章內(nèi)容簡介】 Lgcos= 滿足上條件 回空分支輸送帶的最小張力 m in 5 cosk d oS q L g ?? minkS = 5 cosdoq L g ? = 滿足上條件 故各點張力均滿足輸送帶的垂度條件 （ 2）第二種方案 選用雙傳動滾筒雙電動機，布置形式如圖所示，取功率配比 1211PP?： ： 取第一滾筒 1? =170176。 1? = 11e?? =；取第二滾筒 2? =200176。 2? = 22 ??? 港口轉(zhuǎn)運帶式輸送系統(tǒng)的設計 第 16 頁 共 45 頁 圖 2— 2 雙傳動滾筒布置形式 ①計算輸送帶各點張力 由功率配比得 122 2 .2 5 1 1 .2 522uuu FF F K N? ? ? ? 設第二傳動滾筒 22e?? 值用足，查表 24，得 22222 1 .3 31eK e ??????? 按雙傳動滾筒張力計算有： 1 1 1 2uF S S ??? 2 1 2 2uF S S??? 可以先設第二傳動滾筒 22e?? 值用足，則 12S? = 122 222 ?? ?? ??eeFu =15KN 2S = 212 uSF? ? = 11 1 2 uS S F???= 4 1 1S S F??= ②檢驗輸送帶不打滑條件 112SS?= 11e?? 通過 華北科技學院畢業(yè)論文 第 17 頁 共 45 頁 122SS? = 22e?? 通過 ③檢驗輸送帶 的垂度條件 承載分支輸送帶的最小張力 m in 5S ?? 0（ q+q ） Lgcos minS = 5 ?0（ q+q ） Lgcos= 滿足上條件 回空分支輸送帶的最小張力 m in 5 cosk d oS q L g ?? minkS = 5 cosdoq L g ? = 不滿足上條件 所以不能采 用此種方案 （ 3）第三種方案 選用三傳動滾筒四電動機，布置形式如圖所示 圖 2— 3 三傳動滾筒布置形式 取功率配比 1 2 3P P P： ： =2： 1： 1 第一傳動滾筒 1? =170176。 1? = 11e?? = 第二傳動滾 2? =210176。 2? = 22e?? = 第三傳動滾 3? =210176。 3? = 33e?? = ① 計算輸送帶各點張力 由功率配比得 1uF= 2Fu = 港口轉(zhuǎn)運帶式輸送系統(tǒng)的設計 第 18 頁 共 45 頁 2uF=3uF=4uF= 考慮第三滾筒 33e?? 值用足 ， 3S 4S ， 按第三傳動滾筒張力計算有 1 1 1 2uF S S ??? 2 1 2 2uF S S??? 3 3 4uF S S?? 333 333 1ueSFe ????? ?= 4 3 3uS S F?? = 2 3 2S S F??= 1 2 2 2uS S F? ??= 1 1 2 1uS S F???= ② 檢驗輸送帶不打滑條件 112SS?= 11e?? 通過 122SS? = 22e?? 不通過 此傳動方案不能滿足輸送帶的不打滑條件，不能采用此種方案 經(jīng)過上述三種方案的比較，應選用第一方案即單傳動滾筒單電動機，并且此種方案的優(yōu)點是布置及操作管理簡單。此方案的參數(shù)如下： 表 25 所選方案參數(shù)表 四點張力 總圓周力（ kN） 帶強 Gx 傳 動滾筒直徑 傳動方式 S1 S2 S3 S4 15 1250 Ф 800 單滾筒單電機 華北科技學院畢業(yè)論文 第 19 頁 共 45 頁 檢驗輸送帶強度 輸送帶的許用張力 ? ? dSBS m? 式中： dS — 輸送帶的整體縱向拉斷強度， N/mm B— 輸送帶的寬度 m— 輸送帶的安全系數(shù) 對于硫化接頭方式 m=10 即 ??S = 10 1200/1250 mmmmN ? =150KN 采用第一種方案 maxS = maxS ≤ [S] 滿足輸送帶強度校核 輸送帶及接頭方式的選擇 輸送帶在帶式輸送機中既是承載構件又是 其中重要的 牽引構件，它不僅要有承載能 力，還要有抗拉 強度。輸送帶由帶芯（骨架）和覆蓋層組成，帶芯主要由各種織物（棉織物，各種化纖織物以及混紡材料等）或鋼絲繩構成，它們是輸送帶的骨架，幾乎承受輸送帶工作時的全部負荷。因此，帶芯材料必須具有一定的強度和剛度。按帶芯不同分類：鋼絲繩芯，織物層芯。前者優(yōu)點：縱向拉伸強度高，抗彎曲疲勞性能好，且伸長率小，需要的拉緊行程小。后者優(yōu)點：厚度小，柔性好，耐沖擊性好，使用中不會發(fā)生層間剝裂，但其伸長率較高，在使用過程中，需要較大的拉緊行程。 相比之下 ,前一種膠帶更滿足本次設計需要 。 所以此次設計選用膠帶類型為鋼繩芯膠帶，帶強 XG =1250N/mm 其技術指標為 港口轉(zhuǎn)運帶式輸送系統(tǒng)的設計 第 20 頁 共 45 頁 表 26 國產(chǎn)鋼芯膠帶技術指標 帶寬 /mm 鋼繩規(guī)格 破斷強度 /N178。根 1 鋼繩根數(shù) /根 鋼繩間距 /mm 上、下覆蓋膠厚度 /mm 直徑/mm 結(jié)構 設計 實際 800 7? 7? 3 11500 14380 70 4+4 1000 7? 7? 7 27000 29450 75 13 6+6 1200 7? 7? 27000 29450 87 12 6+6 膠帶接頭方法采用硫化法 ,就是把需要連接的膠帶兩端相應鋼繩按一定的排列方式在連接區(qū)內(nèi)連接起來 ,再覆上膠層 .在硫化機上硫化成為一個整體。這種接頭方式具有承受拉力大 ,使用壽命長 ,對滾筒表面不產(chǎn)生 損害、接頭強度效率可高達 60%— 95%的優(yōu)點。 電動機功率的計算 （ 1）計算公式 ： 1 2 0MP K K P? 式中： MP — 電動機功率， kW； 0P — 傳動滾筒軸功率， kW； 1K — 電動機功率系數(shù)； 2K — 電動機起動方式系 數(shù)，一般情況下選取 2K =1 （ 2）電動機功率系數(shù) 1K 的選取 ①采用繞線型電動機時，其值如下： 一般情況下，單機驅(qū)動時，取 1K =～ 亦可按下列算式計算 單機驅(qū)動 ： 1K =121?? 華北科技學院畢業(yè)論文 第 21 頁 共 45 頁 式中： 1K — 電動機功 率系數(shù)； 1? — 減速器效率，取 1? =～ 2? — 電壓降系數(shù)，當電壓降為 5%時，取 2? = 多機驅(qū)動 ： 3 1 2 31K ???? 式中： 3? — 多機功率不平衡系數(shù)，取 3? = ②采用三相鼠籠型電動機配安全型液力偶合器時，其值如下： 一般情況下，單機驅(qū)動時取 1K = 多機驅(qū)動時取 1K = 亦可按下式計算： 單機驅(qū)動 ： 1K =1 2 31??? 式中： 1? — 減速器效率，取 1? =～ ； 2? — 電壓降系數(shù)，取 2? =； 3? — 液力偶合器效率，取 3? ＝ ； 多機驅(qū)動 ： 1 1 2 3 41K ????? 式中： 4? — 多機功率不平衡系數(shù)，取 4? = 因三相鼠籠型電動機較繞線型電動機具有結(jié)構簡單、制造方便、易防爆 運行可靠、價格低廉等一系列優(yōu)點，因 此在運輸系統(tǒng)中得到廣泛應用。在本運輸系統(tǒng)中采用三相鼠籠型電動機所以取 1K = 電動機功率： 1 2 0MP K K P? =?1? = DX 鋼繩芯輸送帶主要參數(shù) 帶寬 B(mm) 1200 港口轉(zhuǎn)運帶式輸送系統(tǒng)的設計 第 22 頁 共 45 頁 輸送帶強度 (N/mm) 鋼繩直徑 (mm) 鋼繩結(jié)構 7? 7? 鋼繩破斷強度 (N/根 ) 上，下覆蓋膠厚 (mm) 6+6 帶總厚 (mm) 18 鋼繩間距 (mm) 11 每平方米帶質(zhì)量 (kg/m178。) DX 型系列主要部件的設計選用 滾筒組的設計選用 （ 1）傳動滾筒：傳動滾筒的主要作用是把驅(qū)動力傳遞給膠帶，靠滾筒與膠帶間的粘著力而使膠帶產(chǎn)生移動，從而達到輸送物料的目的。因此，要求傳動滾筒的主軸應能夠承受膠帶的最大張力。 傳動滾筒的結(jié)構形式一般有三種：即鋼板卷制焊接結(jié)構、全鑄鋼結(jié)構和鑄焊聯(lián)合結(jié)構。 DX 型系列帶式輸送機的傳動滾筒為鋼板卷制焊接結(jié)構，采用滾動軸承，滾筒表面采用鑄膠襯面，其目的是改善滾筒與膠帶 間的粘著條件，增大粘著力。 DX 系列帶式輸送機所采用的傳動滾筒直徑有 800， 1000， 1250， 1400，和 1600mm等五種規(guī)格 . 在設計選擇驅(qū)動滾筒是 ,應注意滾筒最小直徑必須滿足以下條件 : ①為防止帶體中的鋼繩芯在滾筒上過度彎曲而產(chǎn)生疲勞破斷 ,其所需的最小滾筒直徑可按下式確定 : D≥ (150～ 200)d 式中 :D— 驅(qū)動滾筒直徑 d— 鋼繩直徑 對于鋼繩芯膠帶 ,當帶強較大時 ,鋼繩直徑倍數(shù)可取較小值 ,反之則應偏大選取 。 ②為了保證膠帶在滾筒表面所受的最大比壓力不大于規(guī)定的允許值，驅(qū)動滾筒最小直徑還應滿足下式 要求： 華北科技學院畢業(yè)論文 第 23 頁 共 45 頁 D≥dBP tSf 1max2 式中 ： 1B — 膠帶寬度， cm； fP — 膠帶在滾筒表面所受的比壓力， 410 aP ； maxS — 滿載運行時的膠帶最大張力， N； t— 膠帶中鋼繩芯中心距， cm； 根據(jù)以上條件，傳動滾筒直徑選擇： D≥（ 150～ 200） d ≥（ 150～ 200） ? ≥ 675～ 900 查表取標準值 D=800mm 圖 2— 4 傳動滾筒結(jié)構圖 港口轉(zhuǎn)運帶式輸送系統(tǒng)的設計 第 24 頁 共 45 頁 表 27 傳動滾筒外形尺寸表（ mm） B D A L L2 L1 M N K 1200 800 1750 1400 975 2174 120 74 250 a b h1 H h P Q d 軸承型號 110 32 137 170 63 570 480 130 3528 （ 2）改向滾筒：改向滾筒是用來引導膠帶改變運行方向，增加圍包角及拉緊膠帶之用。 DX 型系列帶式輸送機的改向滾筒亦為鋼板卷制焊接結(jié)構，其規(guī)格有 400、 500、6 800、 1000、 1250、 1400、 1600 等多種。 改向滾筒的直徑一般為 D1 ==640， mm D2 ==480， mm 式中： D1 、 D2 — 尾部改向滾筒直徑和其它改向滾筒直徑， mm； D— 傳動滾筒直徑 ,mm； 對于高張力區(qū)的改向滾筒直徑應按傳動滾筒直徑的計算方法進行計算。 查表取標準值 D1 =630mm； D2 =400mm 圖 2— 5 改向滾筒結(jié)構圖 華北科技學院畢業(yè)論文 第 25 頁 共 45 頁 表 28 改向滾筒外形尺寸（ mm） B D A L L1 M N H h 1200 630 1750 1400 1899 120 74 170 63 P Q d 軸承型號 570 480 M30 3528 所選傳動滾筒、改向滾筒型號均為 TD— 75型 托滾組的設計選用 托滾組包括：上槽型托輥、下托輥、緩沖托輥、調(diào)心托輥、過渡托輥 托輥用來支承輸送帶和 輸送帶上的物料，減少輸送帶的運行阻力，保證輸送帶的垂度不超過技術規(guī)定值，使輸送帶沿預定的方向平穩(wěn)地運行。帶式輸送機上大量的和主要的部件是托輥，其成本占輸送機總成本的 25%～ 30%，托輥總重約占總機重的 30%～ 40%。因此對運行中的輸送機來說，維護和更換的主要對象是托輥，它們的可靠性與壽命決定其效能及維護費用；轉(zhuǎn)動不靈活的托輥將增加輸送帶的功率消耗；堵轉(zhuǎn)的托輥不僅會磨損價格昂貴的輸送帶，而且嚴重時，可能會導致輸送帶著火等嚴重事故。 盡管托輥具體結(jié)構形式眾多，但結(jié)構原理是大致相同的。它主要由心軸，管體，軸承座， 軸承和密封裝置等組成，并且大多做成定軸式。 托輥的選擇主要與帶寬、帶速及承載能力的大小有關。 DX型系列托輥的規(guī)格及技術性能如下所示： 膠帶寬度（ mm） 1200 托輥允許載荷 (N) 4710 托輥軸直徑 (mm) 25 托輥直徑 (mm)