【文章內容簡介】 支托輥旋轉所產生阻力的總和。可用式（）計算： （）式中——模擬摩擦系數(shù)，根據(jù)工作條件及制造安裝水平?jīng)Q定，一般可按表查取?！斔蜋C長度（頭尾滾筒中心距），m； ——重力加速度；初步選定托輥為DTⅡ6204/C4，查表27，上托輥間距＝，下托輥間距 ＝3m，上托輥槽角35176。，下托輥槽角0176?！休d分支托輥組每米長度旋轉部分重量，kg/m，用式（）計算 （）其中——承載分支每組托輥旋轉部分重量，kg；——承載分支托輥間距，m；托輥已經(jīng)選好，知=計算： =/=——回程分支托輥組每米長度旋轉部分質量，kg/m，用式（）計算： （）其中——回程分支每組托輥旋轉部分質量——回程分支托輥間距，m；= 計算：=== kg/m——每米長度輸送物料質量===——每米長度輸送帶質量，kg/m，==300[++（2+）cos35176。]=11379N 。取=。 阻力系數(shù)f輸送機工況工作條件和設備質量良好，帶速低，物料內摩擦較小～工作條件和設備質量一般，帶速較高，物料內摩擦較大～工作條件惡劣、多塵低溫、濕度大，設備質量較差，托輥成槽角大于35176?！?2) 主要特種阻力計算主要特種阻力包括托輥前傾的摩擦阻力和被輸送物料與導料槽攔板間的摩擦阻力兩部分，按式（）計算：+ （）本輸送機沒有主要特種阻力，即=0(3) 附加特種阻力計算附加特種阻力包括輸送帶清掃器摩擦阻力和卸料器摩擦阻力等部分，按下式計算： （） （） （）式中——清掃器個數(shù)，包括頭部清掃器和空段清掃器；A——一個清掃器和輸送帶接觸面積，見表——清掃器和輸送帶間的壓力，N/，一般取為3 N/；——清掃器和輸送帶間的摩擦系數(shù)，~；——刮板系數(shù)，一般取為1500 N/m。、刮板與輸送帶接觸面積帶寬B/mm導料欄板內寬/m刮板與輸送帶接觸面積A/m頭部清掃器空段清掃器500650800100012001400得A=，取p=10N/m，取=，將數(shù)據(jù)帶入式（）則=10=480 N擬設計的總圖中有兩個清掃器和一個空段清掃器（）=0由式（） 則 =480=1680 N(4) 傾斜阻力計算傾斜阻力按下式計算： （）式中：因為是本輸送機水平運輸，所有H=0=0=11379+0+1680+0=14425N 傳動功率計算 傳動軸功率（）計算傳動滾筒軸功率（）按式（）計算： （） 電動機功率計算電動機功率，按式（）計算： （）式中——傳動效率，~；——聯(lián)軸器效率；每個機械式聯(lián)軸器效率：=液力耦合器器：=；——減速器傳動效率，；二級減速機：==三級減速機：==——電壓降系數(shù)，~。——多電機功率不平衡系數(shù)，一般取=~，單驅動時，=1。根據(jù)計算出的值，查電動機型譜，按就大不就小原則選定電動機功率。由式（）==23080W由式（）=2=55614W選電動機型號為YB200L4，N=30 KW，數(shù)量2臺 輸送帶張力計算輸送帶張力在整個長度上是變化的，影響因素很多，為保證輸送機正常運行，輸送帶張力必須滿足以下兩個條件：（1）在任何負載情況下，作用在輸送帶上的張力應使得全部傳動滾筒上的圓周力是通過摩擦傳遞到輸送帶上，而輸送帶與滾筒間應保證不打滑；（2）作用在輸送帶上的張力應足夠大，使輸送帶在兩組托輥間的垂度小于一定值。(1) 輸送帶不打滑條件校核 圓周驅動力通過摩擦傳遞到輸送帶上（）如圖輸送帶在傳動滾簡松邊的最小張力應滿足： 傳動滾筒傳遞的最大圓周力。動載荷系數(shù)=~；對慣性小、起制動平穩(wěn)的輸送機可取較小值。否則，就應取較大值。取=——傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)， 傳動滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)工作條件光面滾筒膠面滾筒清潔干燥～環(huán)境潮濕～～潮濕粘污取=，由式 =14425=21638N對常用C==該設計取=；=470。==42626N(2) 輸送帶下垂度校核為了限制輸送帶在兩組托輥間的下垂度，作用在輸送帶上任意一點的最小張力，需按式（）和（）進行驗算。承載分支 ()回程分支 （）式中——允許最大垂度，；——承載上托輥間距（最小張力處）；——回程下托輥間距（最小張力處）。取= 由式（）和（）得： =10280 N =3381N(3) 各特性點張力計算為了確定輸送帶作用于各改向滾筒的合張力，拉緊裝置拉緊力和凸凹弧起始點張力等特性點張力，需逐點張力計算法，進行各特性點張力計算。至分離點起，依次將特殊點設為…一直到相遇點10點。計算運行阻力時，首先要確定輸送帶的種類和型號。在前面我們已經(jīng)選好了輸送帶，680S型煤礦用阻燃輸送帶，縱向拉伸強度750N/mm；。1)承載段運行阻力由式（）： （）=2)回空段運行阻力由式（） （）=1464N=20N=10N=5N3)最小張力點有以上計算可知，4點為最小張力點2. 輸送帶上各點張力的計算1）由懸垂度條件確定5點的張力承載段最小張力應滿足=10280N2)由逐點計算法計算各點的張力因為=10280N,根據(jù)表143選=， 故有=9790N8326N=7929N7924N=7546N7526N20878N=21921N=21931N滾筒為包膠滾筒，圍包膠為470176。由表145選摩擦系數(shù)=。并取摩擦力備用系數(shù)n=。由式（）可算得允許的最大值為： （）==33340N故摩擦條件滿足。 傳動滾筒、改向滾筒計算 改向滾筒合張力計算根據(jù)計算出的各特性點張力,計算各滾筒合張力。頭部180改向滾筒的合張力:==20878+21921=42799N 尾部180改向滾筒的合張力：==9790+10280=20070N 傳動滾筒合張力計算根據(jù)各特性點的張力計算傳動滾筒的合張力:動滾筒合張力:=21926+7526=29452N 傳動滾筒最大扭矩計算單驅動時,傳動滾筒的最大扭矩按式（）計算： （）式中D——傳動滾筒的直徑（mm）。 雙驅動時,傳動滾筒的最大扭矩按式（）計算： （）初選傳動滾筒直徑為500mm,則傳動滾筒的最大扭矩為:== 拉緊力計算拉緊裝置拉緊力按式（）計算 （）式中——拉緊滾筒趨入點張力（N）；——拉緊滾筒奔離點張力（N）。由式（）=7924+7546=15470 N = KN查〈〈煤礦機械設計手冊〉〉初步選定鋼繩絞筒式拉緊裝置。 繩芯輸送帶強度校核計算 繩芯要求的縱向拉伸強度按式（）計算； （）式中——靜安全系數(shù)，一般=7~10。運行條件好，傾角好，強度低取小值；反之，取大值。輸送帶的最大張力21926 N選為7,由式（）=192N/mm可選輸送帶為680S,即滿足要求. 驅動裝置的選用與設計帶式輸送機的負載是一種典型的恒轉矩負載，而且不可避免地要帶負荷起動和制動。電動機的起動特性與負載的起動要求在帶式輸送機上比較突出，一方面為了保證必要的起動力矩，電機起動時的電流要比額定運行時的電流大6～7倍，要保證電動機不因電流的沖擊過熱而燒壞，電網(wǎng)不因大電流使電壓過分降低，這就要求電動機的起動要盡量快，使起動過程不超過3～5s。驅動裝置是整個皮帶輸送機的動力來源，它由電動機、偶合器，減速器 、聯(lián)軸器、傳動滾筒組成。驅動滾筒由一臺或兩臺電機通過各自的聯(lián)軸器、減速器、和鏈式聯(lián)軸器傳遞轉矩給傳動滾筒。傳動滾筒采用焊接結構，主軸承采用調心軸承，傳動滾筒的機架與電機、減速器的機架均安裝在固定大底座上面，電動機可安裝在機頭任一側。 電機的選用電動機額定轉速根據(jù)生產機械的要求而選定，一般情況下電動機的轉速不低500r/min,本設計皮帶機所采用的電動機的總功率為54kw，所以需選用功率為60kw的電機，擬采用YB200JDSB－４型電機，該型電機轉矩大，可以滿足要求。查《運輸機械設計選用手冊》，它的主要性能參數(shù)如下表： YB200JDSB－４型電動機主要性能參數(shù)電動機型號額定功率kw滿載轉速r/min電流A效率％功率因數(shù)YB200L４301470起動電流/額定電流起動轉矩/額定轉矩最大轉矩/額定轉矩重量kg320 減速器的選用已知輸送帶寬為80