【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 bb ?????? 204300 bb ?????? 01 ??????? 13 ?? ??????? 0a /5a??? 3號(hào) 211 b???? 200 b???? 01 ??????? ?? ??????? 0a /5a??? 14 1 2 3 4 5 10500750 750300750 2100 2100 2100 21003007501號(hào) 梁2號(hào) 梁 圖 2— 2 荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算 (單位 :mm) ⑤ 計(jì)算橫向分布系數(shù) 荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車道折減系數(shù)。按照最不利方式布載，并按相應(yīng)影響線坐標(biāo)值計(jì)算橫向分布系數(shù)。 對(duì)于 5 號(hào)梁： 汽車荷載： 兩車道： )(2121 ??????? ? ?cqm 故取汽車荷載的橫向分布系數(shù) : ?cqm 人群荷載： ?? rcrm ? 15 對(duì)于 4 號(hào)梁： 汽車荷載： 三車道： 4 5 ) 0 6 4 5 (??????????? ? ?cqm兩車道： )(2121 ??????? ? ?cqm 故取汽車荷載的橫向分布系數(shù) : ?cqm 人群荷載： ?? rcrm ? 對(duì)于 3 號(hào)梁： 汽車荷載： 三車道： 4 7 )1 8 0 0 8 (??????????? ? ?cqm 兩車道： )(2121 ??????? ? ?cqm 故取汽車荷載的橫向分布系數(shù) : ?cqm 人群荷載： ?crm 橫向分布系數(shù)匯總 見(jiàn)表 25。 16 表 2— 5 橫向分布系數(shù)匯總表 梁號(hào) 1 2 3 荷載類別 cm cm cm 汽車 人群 0. 388 （ 3）車道荷載的取值 : 公路 —— II 級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kq 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值kP 分別為 kq =?=／ m 計(jì)算彎矩時(shí)： 3 6 0 1 8 0[ ( 2 4 . 6 5 ) 1 8 0 ] 1 9 3 . 85 0 5kp K N?? ? ? ? ?? 計(jì)算剪力時(shí)： 1 9 3 .8 1 .2 2 3 2 .5 6kp KN? ? ? （ 4）在活載 （汽車作用） 內(nèi)力計(jì)算中，這個(gè)設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮：計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) mc，鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部，故也按不變化的 mc來(lái)計(jì)算。求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時(shí)，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到 /4l 之間，橫向分布系數(shù)用0 cmm和 值直線插入，其余區(qū)段均取 cm 值。 1）計(jì)算跨中截面最大彎矩及相應(yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩采用直接加載求活載內(nèi)力，跨中截面內(nèi)力計(jì)算圖式，計(jì)算公式為 不計(jì)沖擊： ? ?kkS m q P y??? 17 沖擊效應(yīng)： ? ?kkS m q P y???? 式中 S—— 所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； kq —— 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； kP —— 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ? —— 影響線上同號(hào)區(qū)段的面積； y —— 影響線上最大豎坐標(biāo)值； 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) : ? ?1 0 .6 5 2 7 .8 7 5 6 .1 5 2 4 .6 0 .6 5 2 0 .4 5 4 .9 2 7 .8 7 5 0 .8 220 .6 5 2 1 9 3 .8 6 .1 51 1 7 1 .9 2MKN m??? ? ? ? ? ? ? ? ????? ? ?????汽 ? ?110 .6 5 2 7 .8 7 5 1 2 .3 0 .5 0 .6 5 2 0 .4 5 4 .9 2 7 .8 7 5 0 .0 6 6 7220 .6 5 2 2 3 2 .5 6 0 .5= 9 1 .3 4 K NV ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ? ?汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 1 1 7 1 . 9 2 0 . 2 6 8 3 1 4 . 0 7 m9 1 . 3 4 0 . 2 6 8 2 4 . 4 8 K NM M K NVV ?? ? ? ? ?? ? ? ?汽汽 2）計(jì)算四分點(diǎn)截面的最 大剪力和最大彎矩： 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) ? ? ? ?110 .6 5 2 7 .8 7 5 4 .6 1 2 5 2 4 .6 0 .6 5 2 0 .5 5 4 .8 2 4 7 .8 7 5 1 .2 0 6 0 .4 0 2220 .6 5 2 18 7 7 .6 39 3 .8 4 .6 1 2 5KMNm??? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? ? ?????汽? ?1 3 10 .6 5 2 7 .8 7 5 0 .7 5 2 4 .6 0 .6 5 2 0 .4 5 4 .8 2 4 7 .8 7 5 0 .0 672 4 20 .6 5 2 2 3 2 .5 6 0 .51 4 8 .8 1VKN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ? ????汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 18 8 7 7 . 6 3 0 . 2 6 8 2 3 5 . 2 0 m1 4 8 . 8 1 0 . 2 6 8 3 9 . 8 8 K NM M K NVV ?? ? ? ? ?? ? ? ?汽汽 3）計(jì)算支點(diǎn)截面的最大剪力和最大彎矩： 可變作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng) ? ? ? ?110 .6 5 2 7 .8 7 5 2 4 .6 1 0 .6 5 2 0 .5 5 4 .6 1 2 5 7 .8 7 5 0 .9 3 3 0 .0 6 7220 .4 5 2 3 2 .5 6 11 8 3 .2 5 K NV??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? ? ????汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) 1 8 3 .2 5 0 .2 6 8 4 9 .1 1 K NVV ?? ? ? ?汽 （ 5） 可變作用（人群）產(chǎn)生的彎矩和剪力 跨中截面人群荷載產(chǎn)生的彎矩和剪力： 0 110 . 6 5 5 1 . 5 6 . 1 5 2 4 . 6 0 . 6 2 5 4 . 9 2 1 . 5 0 . 8 2 7 5 . 9 122M K N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 0 0 . 5 1 2 . 3 0 . 6 5 5 1 . 5 0 . 6 2 5 1 . 5 0 . 0 6 6 7 4 . 9 2 3 . 1 8V K N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 四分點(diǎn)截面人群荷載產(chǎn)生的彎矩和剪力： 0 11 . 6 5 5 1 . 5 4 . 6 1 2 5 2 4 . 6 0 . 6 2 5 974 . 9 2 1 . 5 1 . 422M K N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 0 2 4 . 1 2 0 . 4 4 3 8 3 2 4 . 1 2 ( 4 3 7 5 0 . 4 4 3 8 ) 3 0 . 9 8 . 8 928V K N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面人群荷載產(chǎn)生的彎矩和剪力： 0 111 . 5 0 . 6 5 5 1 2 4 . 6 1 . 5 0 . 6 2 5 4 . 9 1 3 . 9 82 0 . 8 222V K N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? （ 3）主梁作用效應(yīng)組合 根據(jù)作用效應(yīng)組合的原則，選取三種最不利的效應(yīng)組合， 短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合 見(jiàn) 表 2— 6。 19 表 2— 6 作用效應(yīng)組合表 序號(hào) 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 maxM maxV maxM maxV maxV KNm? KN KNm? KN KN ① 一期永久 作用 0 ② 二永久作 用 0 ③ 總永久作用（ =① +② ） 0 ④ 可變作用 汽車 ⑤ 可變作用汽車沖擊 ⑥ 可變作用 人群 ⑦ 標(biāo)準(zhǔn)組合（ =③ +④ +⑤ +⑥ ） 119 ⑧ 短期組合（ =③ + ④ ） ⑨ 極限組合[ ③+ (④+⑤ +⑥ )] 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量估算及其布置 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的估計(jì) 本設(shè)計(jì)采用后張法施工工藝，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足不同社狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，即承載力，變形及應(yīng)力等要求，在配筋設(shè)計(jì)時(shí)，要滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的強(qiáng)度要求。以下就以跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照 20 上述要求對(duì)主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并按照這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配筋數(shù)量。 （ 1） 按正常使用極限狀態(tài)下的應(yīng)力要求估算鋼束：本設(shè)計(jì)按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)，按正常使用極限狀態(tài)組合計(jì)算時(shí)，截面不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。對(duì)于 T 形截面簡(jiǎn)支梁，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù) n的估算公式： ? ?1 kp p k s pMn C A f k e? ?? 式中 kM —— 使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值 1C —— 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于公路 — II級(jí)， 1C 取 ； pA? —— 一束 7 ? 鋼絞線，一根鋼絞線的截面積是 2cm ，故 pA? = 2cm sk —— 大毛截面積上核心矩設(shè)梁高 h， sk 為： ? ?ssIkA h y???? pe —— 預(yù)應(yīng)力鋼束重心對(duì)大毛截面重心軸的偏心距，p p s pe y a h y a? ? ? ? ?， pa 可預(yù)先假定， h 為梁高， h=150cm； 本設(shè)計(jì)采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 1860pk af MP? ，設(shè)計(jì)強(qiáng)度 1260pd af MP? ，彈性模量 10paE M P?? 。 33 6 4 1 .6 9 3 6 4 1 .6 9 1 0KM KN m N m? ? ? ? ? 假設(shè) pa =19cm，則 p p s pe y a h y a? ? ? ? ?=， 21 鋼束數(shù) n 為 ? ?1 kp p k s pMn C A f k e? ?? = ? ?3463 6 4 1 . 6 9 1 0 3 . 4 30 . 5 6 5 9 . 8 1 0 1 8 6 0 1 0 0 . 2 6 7 8 0 . 7 6 2 8? ? ?? ? ? ? ? ? （ 2）按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)：根據(jù)極限狀態(tài)的計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng) 度 cdf ，應(yīng)力圖式成矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 pdf ，鋼束數(shù) n的估算公式為 dap pdMn hf?? ? 式中 dM —— 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩組合設(shè)計(jì)值 ? —— 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 ，本設(shè)計(jì)采用 則 ： dap pdMn hf?? ? = 3464 6 8 2 . 4 1 1 0 3 . 2 80 . 7 7 1 . 5 9 . 8 1 0 1 2 6 0 1 0?? ?? ? ? ? ? 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)所估算的鋼束數(shù)量在 4 根左右，故取鋼束數(shù) n=4。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 （ 1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置 1）在對(duì)跨中截面進(jìn)行鋼束布置時(shí)，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束重心偏心矩盡量大。本設(shè)計(jì)采用內(nèi)徑 70mm，外徑 77mm的預(yù)埋金屬波紋管，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 30mm 及管道直徑的一半，另外直徑管道的凈距不應(yīng)小于 40mm，且不宜小于管道直徑的 倍，在豎直方向兩管道可重疊。跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖 2— 3 22 所示。則鋼束群重心至梁底距離為 2 7 .5 1 6 .5 2 2 .5 1 4 .2 54pa c m? ? ??? 40080140150042020021001602705414015004202502100420250 25016001600250 25