【文章內容簡介】 第 18 頁 下平臺樓梯梁寬： b2= 250 ㎜ 荷載標準值： 可變荷載： q= KN/㎡ 面層荷載： qm= KN/㎡ 考慮 50 厚， 14 厚瓷磚， 36 厚水泥砂漿，按 1m 1m 算 20 KN/m3 1m 1m ＋ KN/m3 1m1m = KN/㎡ 取 KN/㎡ 欄桿荷載： fq = KN/m 材料信息： 混凝土強度等級： C30 cf = KN/ 2mm tf = KN/ 2mm cR = KN/ 3m 鋼筋強度等級： HPB235 yf = KN/ 2mm 抹灰厚度 ： c= ㎜ sR = KN/ 3m 梯段縱筋合力點至近邊距離： sa =20 ㎜ 支座負筋系數(shù)： a= 計算過程 （ 1）、樓梯的幾何參數(shù) 踏步高度： h = m 踏步寬度： b = m 計算跨度： 0l = l ＋ 2 21 bb? =＋ 2 ? = m 樓梯段與水平方向夾角余弦值： cosa= （ 2）、荷載計算（取 B=1m 寬板帶） 面層： kmg =mqbBhB )( ?= ) ( ??? = KN/m 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 19 頁 自重： ktg = )2acos( htBRc ??= ) (125 ???= KN/m 抹灰： ksg =acos cBRs ??= ??= KN/m 恒載標準值： kP = kmg ＋ ktg ＋ ksg ＋ fq =＋ ＋ ＋ = KN/m 恒載控制值： )(GnP = kg ＋ B q = ＋ 1 = KN/m 活載控制值： )(LnP = kg ＋ B q = ＋ 1 = KN/m 荷載設計值： nP =max{ )(GnP ， )(LnP }= KN/m （ 3）、正截面受彎承載力計算 左端支座反力： 1R = 2 ? = KN 右端支座反力： 2R = 2 ? = KN 最大彎矩截面距左支座的距離： maxL = m 最大彎矩截面距左邊支座的距離： x= m 2 2m a x1m a x xPLRM n ???? = － 2 2? = KN/m 26201 ???? ??? bhfMcs ?? ???????? s?? 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 20 頁 201 210 mmfbhfA ycs ??????? ?? 縱筋 ○ 1 號計算面積： mmAs ? 支座負筋（ 2 號、 3 號）計算面積： 239。 1 1 9 mmA s ??? 計算結果（為每米寬板帶的配筋） （ 1）、 1 號鋼筋計算結果（跨中） 計算面積： mmAs ? 采用 120@14? 實配面積： 1283 2mm （ 2）、 2 號、 3 號鋼筋計算結果（支座） 計算面積： 239。 mmAs ? 采用方案： 120@10? 實配面積： 654 2mm （ 3）、 4 號鋼筋結果 采用方案： 200@8? 實配面積： 2mm 二、 樓梯荷載導算 在本工程進行 PKPM 建模時，在樓梯間處梯步板厚設為 0，將樓梯荷載換成結構的外荷載，樓梯活載 KN/㎡，按消防樓 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 21 頁 樓梯面層采用貼小瓷磚，斜板傾角： arctan 260164 =。 樓梯板厚取樓梯板跨度的 301 ～ 251 厚度取 ： 3150247。 。 (301 ～ 251 )= 124～ 149 ㎜ 取 120 ㎜ 樓梯荷載計算： TB1： 踏步：瓷磚面層： (+) KN/㎡ 10= KN 混凝土踏步： 25KN/m3 21 10= KN 混凝土斜板： 25KN/m3 247。 。= KN 20 厚板底抹灰： 20 KN/m3 247。 。= 合計： KN 在 PKPM 建模時將梯步的荷載（恒載）這算成面荷載為： KN/㎡ 活載： KN/㎡ 總活荷載： KN/㎡ 10= KN 故由梯板傳至 PTL2 上的荷載： 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 22 頁 恒線荷載： 247。 2247。 = KN/m 活線荷載： 247。 2247。 = KN/m PTB2：板厚 ，按單向板導荷簡化計算 瓷磚面層 ： KN/㎡ = KN 混凝土結構板： 25 KN/㎡ = KN 板底抹灰： 20 KN/㎡ = KN 合計： KN 活載： KN/㎡ = KN PTL2 自重： 25 KN/m3 = KN/m PTL3 自重： 25 KN/m3 =1..88 KN/m 由 PTB2 傳至 PTL PTL3 上的荷載： 恒線荷載： 247。 247。 2= KN/m 活線荷載： 247。 247。 2= KN/m PTL2 總恒線荷載： KN/m＋ KN/m＋ KN/m= KN/m 總活線荷載： KN/m＋ KN/m= KN/m PTL3 總恒線荷載： KN/m＋ KN/m= KN/m 總活線荷載： KN/m PTL3 下的次梁荷載： 承受墻體荷載：墻 體積： － = 墻重 ： m3 10 KN/m3= KN 窗重： KN/m3 = KN 抹灰重： ( KN/㎡＋ KN/㎡ ) ( )= KN 合計： KN 梁間線荷載： 247。 = KN/m PTL3 下的次梁荷載： 總恒線荷載： KN/m＋ KN/m＋ KN/m= KN/m 總活線荷載： KN/m 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 23 頁 PTB1：板厚 ，按單向板導荷簡化計算 瓷磚面層： KN/㎡ = KN 混凝土結構板： 25 KN/m3 = KN 板底抹灰： 20 KN/m3 = KN 合計： KN 活載： KN/㎡ = PTL1 自重： 25 KN/m3 = KN 主梁自重： 25 KN/m3 = KN 由 PTB1 傳至 PTL1 和主梁上的荷載： 恒線荷載： 247。 247。 2= KN/m 活線荷載： 247。 247。 2= KN/m PTL1 總恒線荷載： KN/m＋ KN/m＋ 總活線荷載： KN/m＋ KN/m= KN/m 樓梯屋面 :樓梯屋面板按單向板計算 恒載： KN/㎡ = KN/m 活載： KN/㎡ = KN/m 三、 平臺梁配筋計算 跨中彎矩： ?M KN m 201 bhfMcs ?? ? = 26 36 520 ??? ? = ? = 1 ?? = ﹤ b? = ycs fbhfA ?? 01? = 360 ???? = 322 2mm 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 24 頁 ?? 和 001 m in ?? y tf f?中取較大的 bhAS minmin, ?? = 200 400 = 160 2mm 按計算配筋： 2 18 2509mmAs ? 斜截面受剪：按構造配筋 2 8@200。 第四章：框架計 算 一、 結構計算簡圖及選型 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 25 頁 結構選型： 結構體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構體系。 屋面結構：采用二道防水屋面。 樓面結構：全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋，板厚 100 ㎜，特殊部位局部 120㎜。 樓梯結構：采用鋼筋混凝土板式樓梯。 電梯間：填充墻砌體結構。 二、 各梁柱線剛度計算 確定框架計算簡圖 框架的計算單元如圖所示，?、掭S上的一榀框架計算，假定框架柱嵌固于基礎頂面，框架梁與柱剛結，由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線間的距離，底層柱高從基礎算至一層樓面，基頂標高根據(jù)地質條件、室內外高差定為 ，負一層樓面標高為 ，故底層柱高 ，一層與二層的層高為 ,其余個各層高均為 ，由此可繪出框架的計算簡圖： 橫向主梁： 300 ㎜ 700 ㎜， 300 ㎜ 600 ㎜ 縱向主梁： 300 ㎜ 600 ㎜ 次梁： 250 ㎜ 550 ㎜ 框架梁的線剛度計算 對于中框架梁 I = 2I0 左邊跨梁： i 左邊梁 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 3 247。 = 104 KN m 中跨梁 ： i 中跨梁 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 3 247。 = 104 KN m 右邊跨梁： i 右邊梁 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 3 247。 6= 104 KN m 貴州大學本科畢業(yè)設計 第 26 頁 底層柱 ： i 邊柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m 一層與二層柱： i 邊柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m 三層與四層柱： i 邊柱 =lEI= 107KN/㎡ 2121（ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 4 247。 = 104 KN m 五層～七層柱： i 邊柱 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 4 247。 = 104 KN m i 中柱 = lEI = 107KN/㎡ 2 121 （ ） 4 247。 = 104 KN m 令三層與四層柱 i 中柱 =，則其余各桿件的相對線剛度 梁 i’ 左邊梁 = mKN mKN ?? ??4 = i’ 中跨梁 = mKN mKN ?? ??4 = i’ 右邊梁 = mKN mKN ?? ??4