【文章內容簡介】 結構。外墻選用陶粒混凝土作為填充墻的材料，取 300 厚。內墻采用水泥空心磚，取300mm 厚。柱網采用 9000mm7000mm，中間定位軸線與柱中心線重合，邊柱中心線與定位軸線沒有偏離，邊梁與軸線有偏心。剪力墻是高層結構中的重要組成部分，既用于抗震結構也用于非抗震結構。剪力墻的平面布置宜均勻、對稱，沿兩個主軸方向雙向布置，使兩個方向的剛度相等或接近。橫墻的位置宜接近房屋的端部，又不在端部，以取得最好的受力條件；縱墻的位置宜與橫墻相交。樓梯間和電梯間布置為剪力墻，因為要滿足樓梯梁的搭接和電梯的安裝。剪力墻自身的側向剛度及承載力均較大，布置過密將使側向剛度過大，徒然增加結構的自重，占用房屋的有效空間，既增加投資又妨礙使用，具有適當的側向剛度即可。窗戶采用 2022mm1800mm，能滿足采光要求，且避免光污染。 立面設計該建筑正立面設計線條明確，凹凸有致。正立面設兩個出口，主要出口的寬為 。根據該建筑的功能性質，將其外墻貼粉色面磚，并在最頂層中間部位采用綠色玻璃幕墻，標出建筑物的名稱，從而給人以簡潔明快的感覺。窗戶采用塑鋼窗，即經濟又適用。 剖面設計本酒店第一層層高 ，第二層至第四層層高 5m,第五層至第十二層層高 。內部設三部封閉樓梯，四部電梯。由于樓梯間是框架－剪力墻結構房屋層間過往的必經之路，也是發(fā)生火災、地震時人員疏散的重要通道，因而是多層房屋最重要的部位。所有樓梯均采用雙跑樓梯。樓梯設計踏步均采用高 150mm、寬 300mm。根據層高不同，樓梯有 36 步、33 步、22 步三種。樓梯間進深為 7m，開間為 ，梯段寬 。樓梯下設置 200mm 厚過梁，以承受樓梯荷載。本結構采用矩形柱，柱截面大小根據結構具體情況確定。 經濟技術指針及建筑設計總說明建筑面積：15876m 2占地面積：1323m 2耐火等級：二級東北林業(yè)大學畢業(yè)設計7層 數：12 層結構方案：框架－剪力墻結構3 結構設計東北林業(yè)大學畢業(yè)設計8 工程概況哈爾濱世紀星大酒店主體高度 ，共 12 層，層高分別為 5m 、 、建筑總面積 15800m2 左右。采用框架剪力墻結構，抗震設防烈度 7 度，場地類別Ⅱ類場地，設計地震分組為第一組，基本雪壓 ，基本風壓 [5]，地面粗糙度為 B 類，該房屋為乙類建筑。根據結構的使用功能要求，標準層建筑平面圖、立面圖、剖面圖見附圖。 結構布置及計算簡圖根據對結構使用功能要求及技術經濟指標等因素的綜合分析，該建筑采用鋼筋混凝土框架剪力墻結構。 梁、板截面尺寸根據有關規(guī)定，梁截面高度 h=(1/12～1/8) l，l 為梁跨度，為防止梁發(fā)生剪切脆性破壞，梁的凈跨與截面之比不宜小于 4[6]。梁的截面寬度可取 1/2～1/8 梁高，同時不宜小于 1/2 柱高，且不應小于 210mm。由此估算的梁截面尺寸見下表 3—1。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構,雙向板厚度可取 1/50 的板短邊長度，即1/507000=140，故取板厚為 150mm。 表 3—1 梁截面尺寸(mm) 層次 混凝土強度等級 橫梁( bh) 縱梁( bh)1～4 C35 300700 3007005 C35 300700 3007006～12 C30 300700 300700 柱截面尺寸柱截面尺寸可根據 AC≥N/ fC估算。房屋高度為 ，該框架剪力墻結構為??n?二級抗震等級，查表得軸壓比限值 =。單位面積上的重力菏載代表值近似取n12kN/m2，底層混凝土強度等級取 C40（ =） [7]. cf2m由計算可知邊柱及中柱的截面面積分別為中柱 ??cNcAf??②③⑥⑦軸 (97.)??柱截面尺寸可取為 900mm900mm東北林業(yè)大學畢業(yè)設計9邊柱 ??cNcAf?? (9).?????柱截面尺寸可取為 600mm600mm在設計柱的尺寸的過程中，柱截面高度不宜小于 400mm，寬度不宜小于 350mm，柱凈高與截面長邊尺寸之比宜大于 4。表 3—2 柱截面尺寸計算表 剪力墻的布置對于帶邊框的剪力墻，其墻板厚不應小于 160mm 且不應小于層高的確 1/20。本設計層高為 ，故墻板厚度不應小于 165mm，各層均可取 300mm。 計算簡圖根據結構平面布置情況，無論是橫向還是縱向，均可按連梁剛結考慮，其框架—剪力墻結構協(xié)同工作計算簡圖如圖 3—1 所示。 圖 3—1 框架—剪力墻結構協(xié)同工作計算簡圖層次 混凝土強度等級 邊柱/mm ②③⑥⑦ 軸中柱/mm6～12 C35 500500 8008005 C35 600600 9009001～4 C40 600600 900900東北林業(yè)大學畢業(yè)設計10 剪力墻、框架及連梁的剛度計算 剪力墻剛度計算W1 至 W4 為橫向剪力墻?，F(xiàn)以 W1 和 W4 為例說明計算剪力墻剛度計算方法，其他剪力墻剛度的計算結果列于下表。W1 如圖 3—2 所示，據規(guī)定翼緣的有效長度每側由墻面算起可取翼緣厚度的 6 倍，相鄰剪力墻凈間距的一半，至門窗洞口的墻長度，剪力墻總高度的 1/20，四者中的較小值。本剪力墻取翼緣厚度的 6 倍，即 1800mm。 [8]1～5 層，混凝土等級為 C40（ = N/ ） =1500300+2 +3006400 CE4102mwA20= ?圖 3—2 W— ????????????????? ??? ??????????f103210mb?w76h東北林業(yè)大學畢業(yè)設計11 f/7bt?w/?查表，然后根據內插法得 ??第 5 層混凝土等級為 C35（ = N/ ）柱截面尺寸不變CE02m6～12 層混凝土等級為 C35（ = N/ ）4圖 3—3 W—1=1550250+2 +3006500=? ???????????????????? ?????????????f050mb?w7070mh?東北林業(yè)大學畢業(yè)設計12f/?w25h查表，然后根據內插法得 ?計算等效剛度時,式中 應沿房屋高度取加權平均值。CWEAI、 、 、??????????????????2( ???????????????.???????將數據代入 ????????????W—4 如圖 3—4 所示圖 3—4 W—4 =5700300+2 750+3001350=?東北林業(yè)大學畢業(yè)設計133332124 ????????f6bw50h?f1/.3tw790????????????????剪力墻圖形 圖 3—5 W—2 圖 3—6 W—3東北林業(yè)大學畢業(yè)設計14表 3—3 剪力墻剛度計算墻編號 層次/CE42(10m)N?/wA6210?/wI1240m?/eqcIE?1720mN?墻類別　 1～4 3 W1 5 3 (2 片) 6～12 　 　 整截面墻　 1～4 W2 5 (2 片) 6～12 　 　 整截面墻　 1～4 W3 5 (2 片) 6～12 　 　 整截面墻　 1～4 W4 5 (2 片) 6～12 　 　 整截面墻　 1～4 　W5 5 (4 片) 6～12 　 　 整截面墻∑ 　 　 　 　 　 　∑ =eqcIE1702Nm? 框架剪切剛度計算(1) 梁板剛度和柱線剛度 [9]中框架梁的線剛度= cI0/l I0 =bh3/12邊框架梁的線剛度= cI0/l I0 =bh3/12 表 3—4 橫梁線剛度計算表 102b/Nmi??類別 層次 C42/(10m)EN??bh l/mm 940/1mI?C0/ CIl2 C0/EIl5～12 300700 7000 跨1～4 300700 7000 5～12 300700 7000 跨1～4 300700 7000 5～12 300700 7000 跨1～4 300700 7000 東北林業(yè)大學畢業(yè)設計15 表 3—5 各層柱線剛度計算表類別 層次 C42/(10m)EN?? cbh?/mm h/mm 94c/10mI?cC102/NmiEIh???1 600600 5500 2～4 600600 5000 5 600600 3300 、D 列柱6～12 500500 3300 1 600600 5500 2～4 600600 5000 5 600600 3300 ①⑧軸邊柱6～12 500500 3300 1 900900 5500 2～4 900900 5000 5 900900 3300 ②③⑥⑦中柱6～12 800800 3300 (2) 柱側移剛度 本設計為現(xiàn)澆式結構，計算中邊框架縱梁的線剛度取 ，中框架縱梁線剛度取。底層框架與底板剛接，柱的側移剛度 D=12 /H2。 表示柱的側移剛度修正c?Cic系數， 表示梁柱的線剛度比。K表 3—6 列柱側移剛度 D(N/mm)計算表○ A 表 3—7 列柱側移剛度 D(N/mm)計算表○ B②③⑥⑦軸柱層次 Kc?D 1i ijD?6～12 23937 903005 30937 1353412～4 12192 1145491 13626 1286981i東北林業(yè)大學畢業(yè)設計16表 3—8 列柱側移剛度 D(N/mm)計算表○ C表 3—9 列柱側移剛度 D(N/mm)計算表○ D (3)總框架的剪切剛度 fC= =∑ /∑ fiIDihffihi：表示同一層的所有柱側移剛度之和I 表 3—10 總框架的剪切剛度 fC②③⑥⑦軸柱層次 Kc?D 1iijD?6～12 68752 2750105 74187 2967502～4 31217 1248701 51048 204192②③⑥⑦軸柱 ①⑧軸柱層次 Kc?D 1iKc?D 1i ijD?6～12 29465 1546795 74187 24904 1735562～4 31217 10058 688761 51048 12384 79273②③⑥⑦軸柱 ①⑧軸柱層次 Kc?D 1iKc?D 1i ijD?6～12 23937 29465 1546795 30937 24904 1735562～4 12192 10058 688761 13626 12384 792731ii東北林業(yè)大學畢業(yè)設計17框架層次hi/mm Di/(N/mm) Dihi/N6～12 3300 800447 8105 3300 890804 2～4 5000 367386 81 5500 542161 fC 810= Nf(??????????????????810圖 3—7 水平地震作用折算圖 連梁的約束剛度本設計中各連梁凈跨長與截面高度之比均大于 4，故可不考慮剪切變形的影響。下面以①軸線連梁為例說明連梁剛度計算方法. 1 層連梁 的轉動剛度計算如下： 圖 3—8 ①軸連梁 al=3938+600/2－600=4088 mm東北林業(yè)大學畢業(yè)設計18 l=3938+8000=11938 mm a=4088/11938= 01236()EIaSl???9 ()??????????? ()oINl ? ???????同理，對于 2～4 層的連梁，計算結果如下 a= = 01236()EIaSl???9 ()?????????? ()Il ????對于 5 層的連梁，計算結果如下a= 01236()EIaSl???9 ..85Nm/rd()??????? ???()EISla?????對于 6～12 層的連梁，計算結果如下 a= = 0123()EIaSl???9 ()??????????東北林業(yè)大學畢業(yè)設計19 ()EISla??????表 3—11 連梁約束剛度計算表