政府辦公樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2024-07-22 22:54 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 59C軸柱95278D軸柱95278F軸柱31759=31759＋95278＋95278＋31759=254074kN/m表10 橫向底層D值的計(jì)算Table10 Horizontal bottom D value calculation構(gòu)件名稱＝B軸柱7698C軸柱10747D軸柱10747E軸柱7698＝7698+10747+10747+7698＝36890kN/m 第j層的層間側(cè)移。第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計(jì)算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。j層側(cè)移：＝頂層側(cè)移：u＝表11框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計(jì)算表Table11 Framework under wind load lateral calculation table層次W/kNV/kN/（kN/m）/m/h5481141/2800042540741/6000032540741/4000022540741/300001368901/4554u＝=側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值 1/45541/550(滿足)表12 B軸框架柱反彎點(diǎn)位置Table12 Shaft frame column B inflection point location層號(hào)h/mYyh/m500040003000200100表13 C軸框架柱反彎點(diǎn)位置Table13 C Axis frame column inflection point location層號(hào)h/mYyh/m50004000300020001000表14 D軸框架柱反彎點(diǎn)位置Table14 D Axis frame column inflection point location層號(hào)h/mYyh/m50004000300020001000表15 F軸框架柱反彎點(diǎn)位置Table15 Shaft frame column F inflection point location層號(hào)h/mYyh/m500040003000200100B軸柱同于E軸柱，C軸柱同于D軸柱，3,用D值法進(jìn)行計(jì)算，且修正高度y＝0，y與y為0，則由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》查出的y為反彎點(diǎn)高度y。梁端剪力、彎矩、柱軸力計(jì)算公式：M＝柱剪力h（1 y）M=柱剪力hy 表16 左風(fēng)荷載作用下B、F軸所對(duì)應(yīng)的橫向中框架各柱剪力及彎矩計(jì)算Table16 Left under the action of wind load B、F axis of the horizontal framework in each column shear force and bending moment is calculated樓層樓層剪力/kN柱剪力/kNyh/mMkN/mMkN/mMkN/m54811481714254074317593254074317592254074317591368907698表17左風(fēng)荷載作用下C軸所對(duì)應(yīng)的橫向中框架各柱剪力及彎矩計(jì)算Table17 Left under the action of wind load in the C axis of the transverse frame column shear force and bending moment is calculated樓層樓層剪力/kN柱剪力/kNyh/mMkN/mMkN/mMkN/mMkN/m5481141588642540749527832540749527822540749527813689010747表18 荷載作用下D所對(duì)應(yīng)的橫向中框架各柱剪力及彎矩計(jì)算Table18 Corresponding lateral loads D framework in each column shear force and bending moment is calculated樓層樓層剪力/kN柱剪力/kNyh/mMkN/mMkN/mMkN/mMkN/m5481141588642540749527832540749527822540749527813689010747表19 風(fēng)荷載作用下橫向中框架梁端剪力及柱軸力計(jì)算Table19 Wind load under the action of transverse frame beam shear and axial force in the calculation層次54321BCL/m V 續(xù)表19層次54321CD跨L/mV柱軸力NN做出風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力圖： 彎矩圖如圖20所示，剪力圖如圖21所示，軸力圖如圖22所示。框架在右風(fēng)的作用下，其彎矩、剪力、軸力的方向與左風(fēng)相反圖20 框架左風(fēng)荷載作用下的M圖（單位:）Fig20 Framework left under the action of wind load M figure (unit: KN. M)圖21 框架左風(fēng)荷載作用下的V圖（單位:KN）Fig21 Framework figure left under the action of wind load V (unit: KN)圖22 框架左風(fēng)荷載作用下的N圖（單位:KN）Fig22 Framework left under the action of wind load N figure (unit: KN) 恒載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮如下幾種單獨(dú)受荷情況:恒載作用；活荷載作用于B~C軸跨間；活荷載作用于C~D軸跨間；活荷載作用于D~F軸跨間；風(fēng)荷載作用（從左向右或從右向左）對(duì)于四種情況，框架在豎向荷載作用下，采用疊代法計(jì)算。在內(nèi)力分析前，還應(yīng)計(jì)算節(jié)點(diǎn)各桿的彎矩分配系數(shù)以及在豎向荷載作用下各桿端的固端彎矩。恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算 由前述的剛度比可根據(jù)下式求得節(jié)點(diǎn)各桿端的彎矩分配系數(shù)，如圖所示。均布荷載和集中荷載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩：M均載=ql02M集中荷載=FeM梁固端=M1+M2根據(jù)上述公式計(jì)算的梁固端彎矩如圖所示。將固端彎矩及節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩填入圖中節(jié)點(diǎn)的方框后，即可進(jìn)行疊代計(jì)算，直至桿端彎矩趨于穩(wěn)定，最后按下式求得各桿端彎矩，如圖所示。 Mik= Mik+ Mik+（Mik+ Mki）式中 Mik——桿端最后彎矩； Mik ——各桿端固端彎矩； Mik——疊代所得的桿端近端轉(zhuǎn)角彎矩； Mki——疊代所得的桿端遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎矩。以上計(jì)算中，當(dāng)已知框架M圖求V圖以及已知V圖求N圖時(shí)，可采用結(jié)構(gòu)力學(xué)取脫離體的方法。如已知桿件（梁或柱）兩端的彎矩。其剪力：Vlk =Volk（Mijk+ Mjik）/loVrk =Vork（Mijk+ Mjik）/lo式中 Volk ，Vork——簡(jiǎn)支梁支座左端和右端的剪力標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)梁上無(wú)荷載作用時(shí)，Volk =Vork=0，剪力以使所取隔離體產(chǎn)生順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)為正；Mijk， Mjik——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，以繞桿端順時(shí)針為正，反之為負(fù)。已知某節(jié)點(diǎn)上柱傳來(lái)的軸力Nu和左右傳來(lái)的剪力Vl，Vr，其下柱的軸力Nl=NuVl+Vr式中 Nu，Nl以壓力為正，拉力為負(fù)。恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如下圖所示。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用在B~C彎矩圖、剪力圖、軸力圖如下圖所示。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用在C~D彎矩圖、剪力圖、軸力圖如下圖所示?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值作用在D~F彎矩圖、剪力圖、軸力圖如下圖所示，框架柱節(jié)點(diǎn)彎矩分配圖如下圖所示。 內(nèi)力組合和內(nèi)力調(diào)整 內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載與重力荷載與地震作用由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面應(yīng)取支座邊緣處（支座邊緣的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值：式中：——支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； ——支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； ——梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； ——與相應(yīng)的梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值； ——梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均勻分布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； ——梁端支座寬度（即柱截面高度）。 柱上端控制截面在上層梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，采用軸線處內(nèi)力值，只是鋼筋用量比需要的多。梁支座的邊緣處的內(nèi)力值在表格中進(jìn)行計(jì)算，內(nèi)力組合采用Excel進(jìn)行組合。表格中參與組合的內(nèi)力都是控制截面的內(nèi)力。圖23 恒載M值Fig23 各控制截面內(nèi)力的計(jì)算見下面表格；各內(nèi)力組合見下面表格所示：表32 橫梁內(nèi)力組合表Table32 Table beam internal force bination 層次 位置 內(nèi)力 恒載①活載②風(fēng)載③①+②①+②①+(②+③)5BM V C左M V C右M V 跨中MBC0 MCD0 4BM V C左M V C右M V 跨中MBC0 MCD0 3BM V C左M V C右M V 跨中MBC0 MCD0 2BM V C左M V C右M V
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