【文章內(nèi)容簡介】 氧化鋁 附水 %， 晶種 氫氧化鋁 附液 為 12%，計算強濾液對于 溶出漿液 Rp 的影響。 強濾液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 結果見 表 16。 表 16 強濾液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 強濾液 65 114 △ Rp（溶出 混合） 顯然，如果強濾液 與溶出漿液混合，將會造成混合液的 Rp 值降低 。 強濾液 將 導致精液 Rp 值降低 ， 影響 精液產(chǎn)出率。強濾液不去稀釋，如果精液 Rp 值 提高 ，則會 增產(chǎn)氧化鋁 1907 噸 /月， 1 年則為 萬噸。如果考慮到強濾液改去分解母液消除無效循環(huán)增加精液體積提產(chǎn)的話，則年增加氧化鋁產(chǎn)量 萬噸。當然強濾液進蒸發(fā)導致汽耗增加，強濾液去蒸發(fā) 濃度 達到 NK250 g/L 時，需蒸水 ， 即 噸氧化鋁的 強濾液需蒸水 。 23 赤泥洗液對溶出 液稀釋后 Rp的影響 以噸氧化鋁 噸洗水，洗液密度 ，計算赤泥洗液對于 溶出漿液 Rp 的影響。 赤泥洗液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 結果見 表 17。 表 17 赤泥洗液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 1洗液 64 62 △ Rp（溶出 混合） 顯然，如果赤泥洗液與溶出漿液混合將會造成混合液的 Rp 值降低 。 苛化液對溶出液稀釋后 Rp 的影響 以噸氧化鋁折算量為準， 考慮溶出液與苛化液 機械 混合后 對溶出漿液 Rp 的影響 。 苛化液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 結果見表 18。 表 18 苛化液對溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 苛化液 2 72 △ Rp（溶出 混合） 24 苛化液與溶出漿液混合將會使混合液的 Rp 降低 ，當然其作用涵蓋在赤泥洗液中，也就是說 ，它是 通過 赤泥洗液對溶出液Rp 產(chǎn)生影響 的 。 碳堿苛化 液 影響精液產(chǎn)出率 。 絮凝劑對于溶出液稀釋后 Rp的影響 噸氧化鋁 絮凝劑 消耗 ： 分離沉降槽 為 ，洗滌沉降槽 為。 絮凝劑 濃度 分別按 4‰ 和 ‰ 配制，苛性堿 濃度 按 15g/L計。 絮凝劑對于溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 結果見 表 19。 表 19 絮凝劑對于溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 絮凝劑 分離 15 △ Rp 分離 絮凝劑 洗滌 15 △ Rp 洗滌 綜合 △ Rp 絮凝劑對于溶出液稀釋后 Rp 的差值 影響 為 ，當然其中的 涵蓋在赤泥洗液中。 可考慮提高絮凝劑配制濃度來減弱 其影響。 影響 赤泥洗液 Rp值 的 因素分析與 計算 對 赤泥洗液 Rp 值的影響，主要考慮對 1和 2洗滌溢流 的 影響。 25 以噸氧化鋁 噸洗水，考慮到底流附液、苛化液、絮凝劑等因素來考察 1和 2洗滌溢流 Rp 變化情況。 表 20 為 影響 1和 2洗滌槽溢流 Rp 值的 因素 分析及 計算結果 。 表 20 影響 1和 2洗滌槽溢流 Rp 的 因素分析與 計算結果 項目 NT(g/L) Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) △ Rp △ Rp1 分離底流 1溢流 2溢流 3溢流 苛化液 1絮凝劑 2絮凝劑 1底流 1溢流計算 2溢流計算 從表中可以看出 ，理論計算 1洗滌沉降槽 溢流 Rp 值 與其實際結果 （月平均值） 僅相差 ，而 2洗滌沉降槽 溢流 Rp 與其實際結果 （月平均值） Rp 則相差 。 顯然 2洗 滌沉降槽 溢流比1溢流更易水解，即相當于 2溢流濃度 NK 為 20g/L 的溶液更不穩(wěn)定。 后 面 有 水解 試驗數(shù)據(jù)可以 進一步說明這個問題 。 1洗滌沉降槽 26 結疤較 2洗滌沉降槽嚴重，是 因為 2洗滌 槽 溢流 與分離底流在混合過程中 析出 新相 的結果。 表 21 為 1洗滌沉降槽結疤的 主要 化學成分， 其 物相組成以一水軟鋁石為主，含有水化石榴石、鈉硅渣、 羥基鈦酸鈣、赤鐵礦等。 表 21 1洗滌槽結疤 的 化學成分 （ %） Al2O3 SiO2 Fe2O3 TiO2 CaO MgO Na2O K2O 為了 弄清 不同濃度洗液 的穩(wěn)定性進行了如下試驗。 從 工業(yè) 現(xiàn)場取 來 分離溢流分別調(diào)整到濃度為 60g/L 和 20g/L 后， 在一定溫度下放置相同時間，來觀察 Rp 的變化。 操作方法： 取 100ml 溶液 放入到錐形瓶中，用橡皮塞塞住瓶口，把錐形瓶放到恒溫水浴槽中，在90℃恒溫 4 小時，取樣對溶液進行全分析。試驗結果見表 22。 表 22 堿濃度不同的溶液水解試驗結果 項目 ΔRp NK(g/L) NT(g/L) A(g/L) Rp 分離溢流 168 原液 濃度（一洗） 60 4h（ 90℃ ） 62 原液濃度（二洗） 20 4h（ 90℃ ） 21 27 從表 22 中可以看出， 不同濃度的洗液在 90℃ ，恒溫 4 小時，NK 濃度 為 20g/L 的 洗 液 Rp 降低了 ，而 NK 濃度為 60g/L 洗 液的 Rp 值降低了 ，即 NK濃度為 20g/L 的 洗 液比 NK濃度為 60g/L的 洗 液更不穩(wěn)定，更易發(fā)生 水解。 葉濾助劑的影響 以噸氧化鋁折算量為準， 葉濾工序 消耗石灰乳 為 氧化鋁 ， 石灰乳 固含 為 、有效鈣 ，其影響為直接導致氧化鋁的損失。 葉濾助劑對于溶出液稀釋后 Rp 的影響計算結果見 表 23。 表 23 葉濾助劑對于溶出液稀釋后 Rp 的影響計算 項目 Al2O3(g/L) Na2OK(g/L) Rp V(m3) 溶出液 342 298 石灰乳 0 0 △ Rp（溶出 混合） 葉濾助劑 可導致 溶出漿液 Rp 降低為 ，葉濾渣主成分為CaO、 SiO2， CaO 含量大于 50%， Al2O3 含量大于 30%， A/S 大于 5，顯然，利用其中的 CaO 和提取 Al2O3 很有意義。 葉濾渣損失氧化鋁 萬噸 /年，如果葉濾渣去溶出，氧化鋁按 70%回收率則可回收 28 氧化鋁 萬噸 /年， 相當于增加效益 1020 萬元（氧化鋁 3000 元 /噸）， 節(jié)約石灰 萬噸 ，相當于增加效益 378 萬元 （石灰 350 元 /噸 ，總計增加效益 1300 多萬元 。 如果再 考慮 還有 50m3/h 的 粗液無效循環(huán)，則每年影響產(chǎn)能（按 95%計算） 萬噸氧化鋁。 影響 溶出液 Rp 降低 的 各因素 匯總與 比較 上面以 5 月份的數(shù)據(jù)為基礎 分析 計算 了強濾液、一次洗液 、 葉濾助劑等 各因素對 △ Rp 影響 。 表 24 對各因素 進行了 匯總 。 5 月份溶出液至精液的 Rp 變化情況來看，溶出礦漿到稀釋的△ Rp 為 ，占總差值的 %，而稀釋礦漿到分離溢流△ Rp為 ，只占 %，顯然應該關注溶出礦漿到稀釋的影響因素。溶出液 Rp 降低貢獻率計算值的影響大小次序： 強濾液＞洗液＞稀釋水解等＞葉濾助劑＞脫硅＞沉降分離槽絮凝劑 而在洗液中影響大小次序： 洗液水解等＞苛化液＞ 絮凝劑 洗液本身 的變化除苛化液、 絮凝劑外，還 包括洗滌的水解、大壩回水、流程中加入的含堿熱水等。 29 表 24 各因素 對 △ Rp 的 影響 結果 因素 △ Rp 對△ Rp 貢獻率 % 對洗液△Rp 貢獻率 % 備注 1 強濾液 2 一次 洗液 一洗槽水解 二次洗液影響 苛化液 絮凝劑 3 葉濾助劑 4 脫硅 5 沉降分離槽絮凝劑 6 稀釋、分離、葉濾 水解損失 等 合計 100 100 工業(yè)現(xiàn)場 溶出液與精液 △ Rp 的比較 6 和 7 月份 在工藝上最大的變化是 強濾液不再進入稀釋， 6 和 7月份基本不再做苛化。 7 月份工業(yè)生產(chǎn)中 溶出液與精液 △ Rp的數(shù)據(jù) 見 表 25。 30 表 25 7 月份工業(yè)生產(chǎn)中 溶出液與精液 △ Rp 的數(shù)據(jù) 工序 5 月份 ΔRp 6 月份 ΔRp 7 月份 ΔRp Ⅰ 期溶出礦漿到稀釋 Ⅱ 期溶出礦漿到稀釋 溶出礦漿到稀釋 稀釋礦漿到分離溢流 分離溢流到精液 溶出到精液 從表 25 中可以看出稀釋過程是 Rp 值降低最大的過程。 7月份強濾液不再進入稀釋，基本沒有苛化漿液進入一洗槽 ， 使得 溶出礦漿到稀釋 △ Rp 較 5 月份有較大降低 ， 溶出液到精液 △ Rp 降低到了 以內(nèi)，達到了合同的目標。 適宜的 溶出液 與精液 Rp 及其差值確定 適宜 溶出液 Rp 討論 仔細研究 5 月份 溶液分析結果可以發(fā)現(xiàn)一些有意思的現(xiàn)象。研究發(fā)現(xiàn) 5 月份 Ⅰ 期溶出 Rp 值連續(xù)兩個在 以上的，與其對應的稀釋 Rp 值多數(shù) （ 近 70%） 都降低 以上， 大于 當月 溶出液與精液 Rp 差值 △ Rp 。 31 圖 2 為 5 月份 Ⅰ 期 溶出 礦漿 Rp 與對應稀釋 礦漿 Rp 差值 △ Rp的變化情況 ， 圖 2 中橫坐標為 5 月份 Ⅰ 期溶出礦漿的 Rp 值，縱坐標為對應時刻 與 稀釋礦漿的差值 △ Rp。 圖 2 5 月 Ⅰ 期 ΔRp 與溶出 礦漿 Rp 的關系 （月平均 ΔRp 為 ） 從圖中可以看出，隨溶出 Rp 增大， ΔRp 變大，且溶出 Rp ≥后， ΔRp 上升更快，且 多數(shù) ≥，即大于月平均差值 。 圖 3 為 6 月份 Ⅰ 期 溶出 礦漿 Rp 與對應稀釋 礦漿 Rp 差值 △ Rp的變化情況， 圖 3 中為橫坐標為 6 月份 Ⅰ 期溶出礦漿的 Rp 值，縱坐標為對應時刻與稀釋礦漿的差值 △ Rp。 32 圖 3 6 月 Ⅰ 期 ΔRp 與溶出 礦漿 Rp 的關系 （月平均 ΔRp 為 ） 從圖中可以看出，隨溶出 Rp 增大， ΔRp 差值變大，且溶出 Rp ≥， ΔRp 多數(shù) ≥，即大于月平均差值 。 另外 仔細研 究 6 月份溶液分析結果也同樣發(fā)現(xiàn)， 6 月份 Ⅰ 期溶出 Rp 值連續(xù)兩個以上在 以上的，與其對應的稀釋 Rp 值多數(shù)約 70%都降低 以上 ， 即 ΔRp 大于 月 平均差值 。 圖 4 為 7 月份 Ⅰ 期 溶出 礦漿 Rp 與對應稀釋 礦漿 Rp 差值 △ Rp的變化情況 ， 圖 4 中為橫坐標為 7 月份一期溶出礦漿的 Rp 值，縱坐標為對應時刻 與 稀釋礦漿的差值 △ Rp。 33 圖 4 7 月 Ⅰ 期 Δ Rp 與溶出 礦漿 Rp 的關系 （月平均Δ Rp 為 ） 從圖中可以看出，隨溶出 Rp 增大， ΔRp 差值變大，且溶出 Rp ≥， ΔRp 多數(shù) ≥，即大于月平 均差值 。 另外仔細研究 7 月份 溶液分析結果也同樣發(fā)現(xiàn)， Ⅰ 期溶出 Rp值連續(xù)兩個以上在 以上的，與其對應的稀釋值多數(shù) 80%都降低 以上， ΔRp 大于 其月平均 差值 。 研究 7 月份 Ⅱ 期 溶液分析結果也發(fā)現(xiàn) 同樣規(guī)律，即溶出液 Rp 值大于 后，其精液與溶出液差值明顯變大。 表 26 為 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 Rp 的變化比較。 34 表 26 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 Rp 的變化比較 工序 5 月份 Rp 6 月份 Rp 7 月份 Rp Ⅰ 期溶出礦漿 Ⅰ 期稀釋礦漿 Ⅱ 期溶出礦漿 Ⅱ 期稀釋礦漿 溶出礦漿均值 稀釋礦漿均值 分離溢流 精液 從表中可以看出，高 Rp 值的溶出液并不一定得到高 Rp 值的精液， 高 Rp 溶出液穩(wěn)定性較差，在稀釋過程中更容易水解，有時高 Rp 溶出液反而得到低 Rp 精液。 綜 上所述溶出液 Rp 不宜過大， 即可。 合理的溶出液與精液Δ Rp 的確定 表 27 為 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 Rp 的 差值 比較 。 35 表 27 7 月份工業(yè)現(xiàn)場溶出液到精液 ΔRp 比較 工序 5 月份 ΔRp 6 月份 ΔRp 7 月