【文章內(nèi)容簡介】 縮空氣罐 不銹鋼 設(shè)計(jì)壓力 Mpa 最高工作壓力 Mpa 設(shè)計(jì)溫度 150℃容積 m3 個(gè) 1 2 雜用壓縮空氣 不銹鋼 設(shè)計(jì)壓力 Mpa 最高 個(gè) 1 16 序號 名 稱 材 料 規(guī) 格 單位 數(shù)量 備注 罐 工作 壓力 Mpa 設(shè)計(jì)溫度 150℃容積 m3 17 （二） 脫硫系統(tǒng)優(yōu)化運(yùn)行及調(diào)整、改造的 必要性 隨著脫硫系統(tǒng)的運(yùn)行， 出現(xiàn)因腐蝕原因、磨損原因、粉塵、 SiO2 含量超標(biāo)、石膏顆粒、石灰 顆粒等問題引起的一系列問題 ， 以下為 XXFGD 系統(tǒng) 運(yùn)行中曾 出現(xiàn)的 常見問題 ： 一、 燃煤含硫量超標(biāo) ? 排放指標(biāo)不合格 ? 氧化不充分，引起循環(huán)泵濾網(wǎng)、除霧器堵塞 ? 石灰石利用率低 ，造成的脫硫吸收劑耗量的增加，電耗增加。 ? 因含硫量超標(biāo)， PH 值無法控制，設(shè)備腐蝕加劇 二、 水平衡問題 ? 低負(fù)荷時(shí) 除霧器沖洗 造成的吸收塔水正增長，吸收塔液位升高，濾 液池的水無法排出只能外排，造成水耗增加，水資源浪費(fèi)，脫硫運(yùn)行成本增加 。 三、 除霧器堵塞問題 ? 漿液中 CaCO3含量超標(biāo) ，未反應(yīng)徹底的部分 CaCO3被漿液攜帶至除霧器內(nèi)部，與煙氣中未脫除的二氧化硫繼續(xù)參加反應(yīng)，生成半水亞硫酸鈣，是一種軟垢，易造成除霧器的堵塞。 四 、磨機(jī)出力低 ? 磨機(jī)內(nèi)鋼球裝載量、比例未達(dá)到設(shè)計(jì)要求 ? 石灰石旋流站 過 篩 率低，石灰石漿液成品箱粒徑大，參與反應(yīng)的石灰石表面積減少，造成石灰石耗量的增加，管道磨損增加，吸收塔液位增加，脫硫運(yùn)行成本增加。 五 、設(shè)備磨損腐蝕問題 18 ? 漿液濃度過高 ，會(huì)增加設(shè)備磨損，增加吸 收塔攪拌器電流、吸收塔漿液循環(huán)泵電流、易造成除霧器的堵塞，同時(shí)增加設(shè)備檢修次數(shù)，增加運(yùn)行維護(hù)成本。 以上問題的出現(xiàn)，曾經(jīng)造成我們的脫硫運(yùn)行中設(shè)備腐蝕、磨損嚴(yán)重、出口二氧化硫超標(biāo)排放、旁路擋板運(yùn)行中因設(shè)備故障檢修不得不打開，等等問題，不但給我們的脫硫運(yùn)行維護(hù)帶來困難，也為檢修增加很大工作量，設(shè)備多次檢修，多次重復(fù)出現(xiàn)管道破損、煙道大面積冒漿液的問題，同時(shí)脫硫電耗基本占到發(fā)電量的 %。 面臨這些問題，脫硫系統(tǒng)的改造和優(yōu)化運(yùn)行，迫在眉睫，為此，我廠以小指標(biāo)控制和獎(jiǎng)勵(lì)為抓手，從控制 PH 值、控制吸收塔漿液密度 、控制石灰石漿液密度、控制石灰石漿液的細(xì)度，控制系統(tǒng)水平衡開始，深挖優(yōu)化運(yùn)行及設(shè)備改造方案，目前已取得非常好效果，并出臺(tái)了濾液水的循環(huán)利用及廢水污泥排放的改造方案，以下第三部分將對 XX 電廠脫硫優(yōu)化運(yùn)行與調(diào)整情況及取得的經(jīng)濟(jì)效益作詳細(xì)介紹。 附 XX 電廠 優(yōu)化運(yùn)行前 出現(xiàn)的設(shè)備腐蝕磨損等問題的圖片 19 （ 1） 吸收塔漿液循環(huán)泵因磨損加腐蝕嚴(yán)重造成的漿液循環(huán)泵葉輪的損壞圖片： （ 2） 吸收塔漿液循環(huán)泵 被氣蝕的圖片：防止的方法之一 是停運(yùn)后 定期清理泵入口濾網(wǎng)， 運(yùn)行中 控制塔內(nèi)漿液密度及塔內(nèi)漿液中亞硫酸鈣 濃度 （ 3）因石灰石供漿量超標(biāo)、粉塵含量超標(biāo)等原因引起的除霧器堵塞照片： 20 2021 年 10 月脫硫一號吸收塔因除霧器堵塞造成的除霧器坍塌圖片： （三） 針對以上問題， XX 電廠脫硫 采取 優(yōu)化運(yùn)行與調(diào)整方案 如下： XX 電廠 系統(tǒng)設(shè)備主要運(yùn)行調(diào)整控制指標(biāo)： 序號 名稱 控制標(biāo)準(zhǔn) 備注 1 吸收塔漿液 PH — ＜ 5，必須采取控制措施 2 吸收塔漿液密度 1090— 1150kg/m3 21 序號 名稱 控制標(biāo)準(zhǔn) 備注 3 入口 SO2 ＜ 1560 mg/m3 4 出口 SO2 我廠＜ 150 mg/m3 環(huán)保部門＜ 400 mg/m3 5 入口煙塵 ＜ 200 mg/m3 6 出口煙塵 ＜ 50 mg/m3 7 入口 NOX mg/m3 8 出口 NOX ＜ 650mg/Nm3 9 入口溫度 ＜ 160℃ 10 出口溫度 ＞ 45℃ 11 脫硫率 ＞ 95% 12 吸收塔漿液含氯量 15000mg/l 13 增壓風(fēng)機(jī)入口壓力 100pa～ 100pa 14 脫硫旁路檔板 幅度超177。 1400pa 開旁路 15 石灰石漿液箱漿液密度 1200～ 1250kg/m3 16 石灰石漿液再循環(huán) 箱漿液密度 1400～ 1480kg/m3 17 吸收塔漿密度控制標(biāo)準(zhǔn) ＜ 1150 kg/m3 18 吸收塔液位 ～ 米 超過 8. 0 米采取控制措施 19 廢水 PH 6～ 9 XX 電廠 脫硫系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)： 22 序號 名稱 參數(shù)標(biāo)準(zhǔn) 備注 1 煙囪 高 210m 4 煙道煙氣流速 ≤ 15m/s 6 旁路煙道襯里長時(shí)間耐溫 160℃ 7 脫硫后煙囪前煙溫 46℃ 8 增壓風(fēng)機(jī)流量 m3/S(BMCR) m3/S(TB) 9 吸收塔前煙氣量（實(shí)際 O2，標(biāo)態(tài)，濕基） 1360734 Nm3/h 10 吸收塔后煙氣量（實(shí)際 O2，標(biāo)態(tài)，濕基） 1457634 Nm3/h 11 FGD 工藝設(shè)計(jì)煙溫 122℃ 12 最大煙溫 （正常運(yùn)行） 160℃ 13 最大煙溫 （溫度波動(dòng)） 200℃ 14 吸收塔設(shè)計(jì)壓力 2021Pa～＋ 4000Pa 15 相關(guān)循環(huán)漿液的停留時(shí)間 16 設(shè)計(jì)硫份 ≈ % 17 液 /氣比 （ l/m3） 18 塔內(nèi)煙氣流速 19 吸收塔煙氣停留時(shí)間 20 鈣硫比 （ mol/mol） 21 漿池直徑 12m 23 序號 名稱 參數(shù)標(biāo)準(zhǔn) 備注 22 吸收區(qū)直徑 12 m 23 吸收區(qū)高度 m 24 漿池高 m 25 漿池溢流高度 m 26 漿池容積 1434 m3 27 總高度 m 28 吸收塔防腐材料 碳鋼襯玻璃鱗片 29 石灰石顆粒 250 目過篩率達(dá) 90%（ 64μm ） 30 石灰石純度 ＞ 90% XX 電廠脫硫運(yùn)行參考以上設(shè)計(jì)參數(shù)和控制標(biāo)準(zhǔn)，針對吸收塔漿液循環(huán)泵運(yùn)行中的腐蝕與磨損情況，同時(shí)考慮節(jié)電 因素， 根據(jù)脫硫人口二氧化硫和不同負(fù)荷情況，采取低負(fù)荷和低二氧化硫時(shí)，在確保出口排放達(dá)標(biāo)的情況下，停運(yùn)一臺(tái) 吸收塔漿液循環(huán)泵的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方 案 ： 在保證脫硫效率大于 92％的前提下，漿液循環(huán)泵的運(yùn)行臺(tái)數(shù)可根據(jù)情況增減。在高負(fù)荷（＞ 250 MW）、高硫煤（原煙氣 SO2＞ 1500mg/Nm3）或者中負(fù)荷（ 200250 MW）、高硫煤（原煙氣 SO2＞ 1700mg/Nm3）時(shí)，三臺(tái)漿液循環(huán)泵運(yùn)行全部投運(yùn)；在高負(fù)荷（＞ 250 MW）、低硫煤（原煙氣 SO2＜ 800mg/Nm3）或低負(fù)荷（＜ 200MW）、高硫煤（原煙氣 SO2＞ 1500mg/Nm3）時(shí)，兩臺(tái)漿液循環(huán)泵運(yùn)行可滿足要求；在低負(fù)荷（＜ 200MW）、低硫煤（原煙氣 SO2＜ 800mg/Nm3）時(shí)，一臺(tái)漿液循環(huán)泵運(yùn)行就夠了。這樣可節(jié)省一到兩臺(tái)漿液循環(huán)泵的電耗，長期運(yùn)行的節(jié)能降耗很可觀的。 吸收塔漿液循環(huán)泵功率 400KW，（以每度電 元計(jì)算）。 按照規(guī)定啟停吸收塔第三臺(tái)循環(huán)泵， 每天按停運(yùn) 5 小時(shí)計(jì)算， 月節(jié)約 400*1*5*30=60000kwh，節(jié)電費(fèi)用 19200 元，年節(jié)約費(fèi)用 230400 元。 24 根據(jù) 2 脫硫運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，制定了兩套煙氣脫硫裝置的優(yōu)化運(yùn)行方式指導(dǎo)： 機(jī)組負(fù)荷（ MW） 高負(fù)荷 中負(fù)荷 低負(fù)荷 ＞ 250 200250 200 PH 供漿量（ m3/h） 715 410 36 漿液循環(huán)泵（臺(tái)） 23 23 12 吸收塔密度 10601085 kg/m3 脫硫效率（％） ＞ 92 ＞ 92 ＞ 92 凈煙氣 SO2濃度（ mg/Nm3） 低硫 ≯ 100 ≯ 100 ≯ 100 高硫 ≯ 150 ≯ 140 ≯ 130 經(jīng)過采取停運(yùn)吸收塔循環(huán)泵的方法，不但起到了節(jié)電的效果，同時(shí)減少了漿液循環(huán) 泵葉輪的磨損，減 少了設(shè)備檢修成本，后面將附吸收塔漿液循環(huán)泵 優(yōu)化調(diào)整后停運(yùn)時(shí)的葉輪照片情況，磨損、腐蝕情況明顯好轉(zhuǎn)。 下圖為我廠停運(yùn)一臺(tái)漿液循環(huán)泵的 CRT 運(yùn)行畫面： 25 脫硫系統(tǒng)通過節(jié)水達(dá)到優(yōu)化運(yùn)行和調(diào)整 ： 在脫硫系統(tǒng)里 ,煙氣在吸收塔內(nèi)進(jìn)行化學(xué)反應(yīng)二氧化硫被吸收的過程中，煙氣由于吸收了大量的水汽很快達(dá)到了水汽飽和。吸收塔內(nèi)水蒸發(fā)量的大小取決于煤質(zhì)的好壞、入口煙氣溫度和煙氣含水量等，蒸發(fā)量約為 ~ /h。脫硫系統(tǒng)水損失的最大因素是煙氣蒸發(fā)。造成系