【文章內容簡介】 HFP和 的偏心作用而產生移動扭矩，其他載荷 GjP ， GdP 產生的扭矩較小且作用方向相反，故不計算。 偏軌箱形梁彎心 A 在梁截面的對稱形心軸上（不考慮翼緣外伸部分），示圖 5，彎心至腹板中線的距離為： mmmmbe )2142121000(1412 12)22( 4343 41 ????????? ???? ? 查表可知軌高 mmhg 170? mmhHh g 120217020642121 139。39。 ?????? 移動扭矩為： mNPeT P ?????? ?? 4 6 9 1 8 5 51 0 3 0 0 5 0 31 mNhPT HH ?????? ? 6 5 6 8 4 4 2 0 7 339。39。 第三章 主梁計算 內力 垂直載荷 計算大車傳動側的主梁 .在固定載荷與移動載荷作用下，主梁按簡支梁計算，如圖 所示 . 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –10– d 1PGjPGjFqd 2Ld 1e 1Σ PLe 2P2Σ PΣ PP2bz=1/ (L b 1 )E 圖 （ 1） 固定載荷作用下主梁跨中的彎距為： mNmNdPdPLFMGsGjqq??????????????? ?2 4 4 2 8 2 428)28(22124）（? 跨端剪切力為 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –11– NNLdPPPLFFGsGjGjqqc361741]) ([)]1(21[ 239。4????????????????）? （ 2）移動載荷作用下主梁的內力 輪壓合力 ?P 與左輪的距離為 mmbPPb j ???? ? ?.滿載小車在跨中 跨中 E點彎矩為： 則 ? ? mNbLL PMp ???????? ? )(4 2214? 跨中 E 點剪切力為： NLbPF P 5 9 2 4 2 7)1(21 14 ??? ?? 跨中扭矩為： mNTTT HpN 3 0 8 4 9 1)(21 4 ??? ? ?.滿載小車在跨端極 限位置（ 1ez? ） .小車左輪距梁端距離為： mlec ????? 跨端剪切力為： NNLcbLPFPc1 1 7 0 6 1 8 0 3 0 0 5 114????????? ?）（? 跨端內扭矩為： 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –12– ? ?mNLeTTTHpn???????? ????????568015)1)((41 ? 主梁跨中總彎距為 mNMMM pqz ?????? 1177355493307302442824 主梁跨端總剪切力（支承力）為 NNFFFF pcqccR1 5 3 2 3 5 91 1 7 0 6 1 8361741?????? 水平載荷 （ 1） 水平慣性載荷 . 在水平載荷 HP 及 HF 作用下，橋架按鋼架計算，因偏軌箱形梁與端梁連接面較寬，應取兩主梁軸線間距 39。K 代替原小車軌距 K 構成新的水平鋼架，這樣比較符合實際，于是 mXKK 1 8 139。 ?????? mKb 39。 ?? ? ? mKBa )(21 39。0 ????? 水平鋼架計算模型如圖 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –13– e 1PHPHPHPHFHFHLB0 I2I2I1I1FRHK39。=2baa 圖 ①小車在跨中 .鋼架的計算系數為： )(3)(321910211???????????????LIbaabIr 跨中水平彎距： mNmNrLFrLPM HHH?????????????????7 6 7 5 9 2218 1 2 6114 4 4 2 0 7)321(8)211(42121）（）（ 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –14– 跨中水平剪切力為： NPF HPH 2 1 0 321 ?? 跨中軸力為： NNLPLFa b rbaN HHH 8 8 6 88 4 4 2 0 712 1 2 6)812(221?????????????）（ ②小車在跨端 .跨端水平剪切力為 NNLeLFFHHcH 5 2 7 9 3211 4 4 2 0 72 1 2 6)1(2 139。????????）（ （ 2） 偏斜側向力 . 在 偏斜側向力作用下，橋架也按水平鋼架分析，如圖 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –15– 圖 這時，計算系數為 319102139。??????????LIIKrs ①小車在跨中 . 側向力為 ： NPs 964911 ? 超前力為： NNLBPP s 1 8 3 7 69 6 4 9 1011 ????? 端梁中點的軸力為： NPN d 11 ?? ? 端梁中點的水平剪切力為： 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –16– NNrKaPFssd1 8 7 3 1219 6 4 9 1)21( 39。11???????）（ 主梁跨中的水平彎距為： mNmNLNbFaPMddss???????????? 2 5 4 62 8 7 3 6 4 9 12111 主梁軸力為 NFPN dss 7 7 7 6 01 8 7 3 19 6 4 9 1111 ????? 主梁跨中總的水平彎距為 mNMMM sHy ?????? 8 0 1 3 2 5 4 67 6 7 5 9 2 ②小車在跨端 . 測向力為： NPs 1491522 ? 超前力為： NNLBPP s 8 4 0 61 4 9 1 5 2022 ????? 端梁中點的軸力為： NPN d 1 4 2 0 521 2 ?? ? 端梁中點的水平剪切力為： NNIKaPPss2 8 9 5 3211 4 9 1 5 2)21( 39。2???????）（? 主梁跨端的水平彎距為： 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –17– NNbFaFM dsc 4 3 1 17 4 9 1 52s??????? 主梁跨端的水平剪切力為： NPNPF dcs 1420521 22 ???? ?? 主梁跨端總的水平剪切力為： NFFF cscHcH 1 6 6 9 9 8 41 4 2 0 5 2 7 9 339。 ????? 小車在跨端時，主梁跨中水平彎距與慣性載荷下的水平彎距組合值較小，不需計算。 強度 需要計算主梁跨中截面危險點 3的強度，如圖 所示 圖 （ 1）主腹板上邊緣點 1 的應力為 主腹板邊至軌頂距離為： mmhh gy 1 9 4mm241 7 00 ????? ? 主腹板邊的局部壓應力為： aay jm MPMPh P )5019 42( 31 88 2517 )502( 014 ???? ???? ??? 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –18– 垂直彎距產生的應力為： aax MPMPI yM )(101177 3554 103x01?? ?????? 水平彎距產生的應力為： aayy MPMPIxM 01 38103102 ?? ????? 慣性載荷與側向力對主梁產生的軸向力較小且作用方向相反，應力很小，故不計算 . 主梁上翼緣的靜距為： 330110 6 9 0 6 9 0 8) 9 8(1 4 2 624)(mmmmyBS y???????? ?? 主腹板上邊的切應力為： aanxyPMPMPATPISP)242058416210308491)1214((23100???????????? ??? 點 1 的折算應力為： ammMPM P a ][MP1 6 . 3 133 5 . 6 41 1 7 . 73 5 . 6 41 1 7 . 73a22220220aa0201???????????????????????????? （ 2）點 2 的應力為： 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –19– aaayyxxMPMPMPIxMIyM 7 5][ 2 0) 1 8 0 1 3 8 9 8101 1 7 7 3 5 5 4(10310311???????????????? （ 3）點 3 的應力為 ????????????????????][ 3 1]) 1 8( 8 0 1 3 8) 9 8(101 1 7 7 3 5 5 4[])50()40([9310322??aayyxxMPMPIxMIyM （ 4）主梁跨端的切應力 主梁跨端截面變小，為便于主端梁鏈接，取腹板高度等于端梁高度 mmhd 1100? ，跨端只需計算切應力 . 1） 主腹板 .承受垂直剪力 cF 及扭矩 1nT ，故主腹板中點切應力為： ??? ATh F nd c ?? ? 主梁跨端封閉截面面積 為 2020 1 1 1 7 2 8 4)321 1 0 0()131 0 0 0()()13( mmhbA ????????? ? 代入上式 aaaMPMPMP3..101][]141 1 1 7 2 8 42 105 6 8 0 1 512141100 1 5 3 2 3 5 [ 3?????????????? ）（ 副腹板中兩切應力反向，可不計算 . 2） 翼緣板 .承受水平剪切力 NFcH 1669984? 及扭矩 mNTn ?? 5680151 . 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –20– aaMPMP]1014355302 )850930(10 [ 3?????????? 主梁翼緣焊縫厚度取 mmhf 8? ，采用自動焊，不用計算 . 疲勞強度校核 橋架工作級別為 6，應按載荷組 合Ⅰ計算主梁跨中的最大彎矩截面（ E ）的疲勞強度 . 由于水平慣性載荷產生的應力很小，為了計算簡明而忽略慣性應力 . 求截面 E 的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中（輪壓 1P 在 E 點上），則mNMM x ??? 1 1 7 7 3 5 5 4m a x 空載小車位于右側跨端時，如圖 所示 圖 左端支反力為： 100/30T 通用橋式起重機結構設計 –21– NNcPcbPLF R4 6 7 1] 9 0 5 0)(4 9 0 5 0[ 1])([1 239。2239。11????????? mNmNLFMMRq?????????2 5 2 9 2 6 72 6 7 11 7 4 4 2 8 2 4214m i n ? （ 1） 驗算主腹板受拉翼緣焊縫④的疲勞強度，如圖 圖 aaxxMPMPIyM 9 8101 1 7 7 3 5 5