【文章內(nèi)容簡介】 +0022121+002+0022122+001+0022222+002+0022223+001+0022323+002+0022324+001+0022424+002+0022425+001+0022525+002+0022526+000+000表39 5號主梁汽車荷載效應單元號節(jié)點號剪力kN彎矩kNm11+000+00012+002+00222+001+00223+002+00233+001+00234+002+00244+001+00245+002+00255+001+00256+002+00266+000+00267+002+00277+000+00278+002+00288+001+002 續(xù)表39單元號節(jié)點號剪力kN彎矩kNm89+002+00299+001+002910+002+0021010+001+0021011+001+0031111+001+0031112+001+0031212+001+0031213+001+0031313+001+0031314+001+0031414+001+0031415+001+0031515+001+0031516+001+0031616+001+0031617+001+0021717+002+0021718+001+0021818+002+0021819+001+0021919+002+0021920+000+0022020+002+0022021+000+0022121+002+0022122+001+0022222+002+0022223+001+0022323+002+0022324+001+002 續(xù)表39單元號節(jié)點號剪力kN彎矩kNm2424+002+0022425+001+0022525+002+0022526+000+000至此，主梁恒載內(nèi)力計算和活載內(nèi)力計算都已完成。 內(nèi)力效應組合公式 其中：為結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 為效應組合設計值 為永久作用效應標準值 為汽車荷載效應的標準值 通過內(nèi)力效應組合公式，對恒載作用效應和恒載作用效應進行組合，輸出主梁內(nèi)力效應組合。表310 主梁內(nèi)力效應計算單元號節(jié)點號剪力kN彎矩kNm11+00212+002+00222+002+00223+002+00233+002+00234+002+00244+002+00245+002+00255+002+00256+002+00366+002+00367+002+00377+002+003 續(xù)表310單元號節(jié)點號剪力kN彎矩kNm78+002+00388+002+00389+001+00399+001+003910+001+0031010+001+0031011+001+0031111+001+0031112+001+0031212+001+0031213+001+0031313+001+0031314+001+0031414+001+0031415+001+0031515+001+0031516+001+0031616+001+0031617+001+0031717+001+0031718+001+0031818+001+0031819+002+0031919+002+0031920+002+0032020+002+0032021+002+0032121+002+0032122+002+0022222+002+0022223+002+002 續(xù)表310單元號節(jié)點號剪力kN彎矩kNm2323+002+0022324+002+0022424+002+0022425+002+0022525+002+0022526+002 本章主要進行了主梁作用效應的計算，包括恒載和活載的計算，其中活載又分為人群活荷載作用和汽車活荷載作用。應為梁的對稱性，只計算了前五號主梁的汽車荷載效應。在這之中，計算活荷載作用下的橫向分布系數(shù)。最后，通過主梁控制截面的變化，進行作用效應的組合。主梁的內(nèi)力計算是橋梁設計中最基本的數(shù)據(jù)分析資料，是橋梁設計過程中的一個基礎內(nèi)容。第4章 預應力鋼束估算與布置 預應力鋼束的估算與布置是關(guān)乎橋梁結(jié)構(gòu)設計的核心內(nèi)容之一，使預應力混凝土結(jié)構(gòu)可以滿足各種極限轉(zhuǎn)態(tài)的要求，符合國家相應的規(guī)范。同時，要考慮設計的經(jīng)濟性要求，在保證結(jié)構(gòu)安全的情況下，用適量的鋼束滿足經(jīng)濟性要求。主要輸出承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下的配筋信息。 承載能力極限狀態(tài)能夠承受的最大作用效應。而正常使用極限狀態(tài)表示梁橋在正常工作條件下能夠滿足相關(guān)規(guī)定的要求。 鋼束的承載能力極限狀態(tài)估算：根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式，當構(gòu)件受壓的強度達到一定程度時，應力的作用效應圖會變成矩形，這時預應力鋼束也會達到承載能力極限狀態(tài)，鋼束數(shù)的估算公式為： 其中：Md——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩值 a——經(jīng)驗系數(shù)，~ Fpd——預應力鋼絞線的設計強度承載能力極限狀態(tài): 單位 m2由設計圖紙可知，本設計中鋼束數(shù)n=3。圖41錨固截面 圖42跨中截面圖43 1/2跨鋼束布置圖 表41 承載能力極限狀態(tài)單元號左上緣左下緣右上緣右下緣1002003004005006007008009001000110012001300140015001600170018001900200021002200230024002500對于正常使用能力極限狀態(tài)的計算，一般會忽略預應力鋼筋和普通鋼筋作用效應。本設計方案中，中性軸位于翼緣內(nèi)，混凝土受壓區(qū)為矩形。此時應滿足相應的極限狀態(tài)條件。按正常使用極限狀態(tài)應力要求計算：對于本設計中的T梁（帶有馬蹄），因為截面混凝土沒有拉應力控制，結(jié)構(gòu)的工作在正常使用的狀態(tài)中，計算鋼束數(shù)有特定的公式。此時，鋼束的計算公式為： 其中：Mk——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值 C1——與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路I級， ——鋼絞線截面積表42正常使用能力極限狀態(tài)m178。單元號左上緣左下緣右上緣右下緣123456789101112131415161718192021222324 續(xù)表42單元號左上緣左下緣右上緣右下緣25鋼絞線采用Φ=抗拉強度標準值fpk=1860MPa，=，單股張拉控制力P=； 按照后張法的要求，當混凝土立方強度大于或等于設計強度的85%后，且齡期大于或小于7天以后，對預應力鋼束進行張拉。； 鋼束張拉順序為：50%N2→100N3→100%N2→100%N1； 鋼束張拉有一定的規(guī)范，均勻?qū)ΨQ張拉，對張拉力和引伸量進行雙面控制； 安裝錨墊板時候，錨固面與鋼束要保證垂直。 本章進的任務是關(guān)于鋼束的估算及其布置，預應力梁要滿兩種狀態(tài)的強度要求，即正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)兩。在設計中，要正確對跨中截面進行估算，在根據(jù)標準圖集中的鋼筋布置情況，得到鋼筋的配束情況。根據(jù)相關(guān)的要求和規(guī)范，確保結(jié)構(gòu)鋼束布置正確，使之滿足安全性能的要求。第5章 預應力損失計算預應力損失是由施工因素、材料性能和環(huán)境條件的影響造成的。影響因素比較復雜。本設計中計算預應力損失，由于采用的是后張法進行施工設計，組要考慮預應力鋼束與管道之間的摩擦損失。 預應力損失種類 預應力鋼束與管道壁之間的摩擦損失 其中：表示鋼束摩擦應力損失值。 首先計算反方向摩擦長度lf，即： 其中：表示鋼束回縮值。 為單位長度摩擦引起的預應力損失。 為張拉端錨下控制應力 在lf，距離張拉端x處的錨具變形鋼束回縮損失為： 在反向摩擦影響長度外，錨具變形鋼束回縮損失 求得lf在規(guī)定的范圍之內(nèi)，根據(jù)規(guī)范，可求得距張拉截面由錨具變形和鋼筋回縮引起引起的預應力損失： 這樣，可以計算出各控制斷面的預應力損失值。 其中， Epi為計算截面上重心到截面凈軸的距離。 Np0和Mp0分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩。 其中： 表示分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 鋼筋松弛引起的預應力損失 計算收縮徐變引起的預應力損失時，由于收縮徐變一般在施工建設階段發(fā)生的現(xiàn)象，相對濕度一般較大。這時候即假定橋梁所處環(huán)境的年平均詳細濕度為75%，受荷載時混凝土的加載齡期t0=28天，計算時間t無窮大。施工階段傳力錨固應力及其產(chǎn)生的預加力： 以上是幾種預應力損失的匯總，下面通過橋梁博士，以表格的形式輸出預應力損失的情況。表51預應力損失計算Sigma_s1Sigma_s2Sigma_s3Sigma_s4Sigma_s5Sigma_s6有效預應力0+03+03+03+03+03+03+03+03125E+03