【文章內容簡介】 1+ L 直 2 ＝ +++18+18 ＝ （ mm） . 沖壓力的計算 完成本制件所需的沖壓力由沖孔力、落料力、卸料力和推件力組成。 該模具采用彈性卸料和下出料方式。 沖裁力的大小主要與材料力學性能、厚度及沖裁件分離的輪廓長度由關。 . 沖孔力計算 查書（Ⅰ）中式（ 22）得 用平刃口模具沖孔時，沖孔力 F 可按下式計算： F1 ＝ Ltδ b （ ） 式中 F—— 沖孔力（ N）； L—— 孔的 周邊長度（ mm）； t —— 材料厚度（ mm）； δ b—— 材料的抗拉強度（ MPa）； 零件材料為 Q235，查書（Ⅱ）中表 的δ b＝ 375～ 460MPa。這里取δ b＝ 420MPa。 孔的 周邊長度 L： L＝ 2Π D＝ 2 8＝ （ mm） 材料 厚度 t: t＝ (mm) 則 F1 ＝ Ltδ b ＝ 420 ≈ 103（ N） 南昌航空大學高職學院畢業(yè)論文 —— 卡箍模具設計 12 . 落料力 查書（Ⅰ）中式（ 22）得 F2 ＝ Ltδ b （ ） 式中 L—— 落料 件的周邊長度 落料件的周邊長度 L： L＝ 2＋ 30 2＝ （ mm） 材料厚度 t: t＝ (mm) 則 F2 ＝ Ltδ b ＝ 420 ≈ 103（ N） . 落料時的 卸料力 從凸模上將零件或廢料卸下來所需的力稱為卸料力。卸料力是由壓力機和模具的卸料裝置獲得的，影響這些力的主要因素有材料的力學性能、材料厚度、模具間隙 、凸、凹模表面粗糙度、零件形狀和尺寸以及潤滑情況等要準確計算這些力是很困難的。 查書（Ⅰ）中查得 F 卸 ＝ K 卸 F （ ） 式中 F 卸 —— 卸料力、推件力（ N）； K 卸 —— 卸料力、推件力系數； 查書（Ⅰ）中表 22得 K 卸 ＝ ～ ，這里取 K 卸 ＝ K 推 ＝ K 卸 F ＝ 103 ＝ 103（ N） . 沖孔時的推件力 順著沖裁方向將零件或廢料從凹模腔推出的力稱為推件力。 推件力是由壓力機和模具的卸料裝置獲得的，影響這些力的主要因素有材料的力學性能、材料厚度、模具間隙、凸、凹模表面粗糙度、零件形狀和尺寸以及潤滑情況等要準確計算這些力是很困難的。 查書（Ⅰ）中查得 F 推 ＝ nK 推 F （ ） 式中 F 推 —— 推件力（ N）； 南昌航空大學高職學院畢業(yè)論文 —— 卡箍模具設計 13 K 推 —— 推件力系數； n —— 零件個數（個）； 查書（Ⅰ）中表 22得 K卸＝ 取書（Ⅲ）中圖 46 （ d ） 的 凹 模 刃 口 形 式 。 其中 thn? ，—材料的厚度—；—凹?？卓谥北诘母叨取?th ， 取 h＝ 5mm,則 n＝ 5/≈ 2 個。 故 F 推 ＝ nK 推 F ＝ 2 103 ＝ 103（ N） 所以總 沖壓力為 F 總 : F 總 ＝ F1+ F2+ K 推 + F 推 ＝ 103+ 103+ 103+ 103 ＝ 103 （ N） . 沖壓設備的選擇 為安全起見，防止設備的超載，可按公稱壓力 F＝（ ～ ） F 總的原則選取壓力機。參照有關資料書可選取公稱壓力為 630KN 的 J2363開式雙柱可傾壓力機，查 書 （Ⅱ）中表 ： 型號 J2363 公稱壓力 /KN 630 滑塊行程 /mm 120 滑塊行程次數 / 1min? 70 最大閉合高度 /mm 220 封 閉高度調節(jié)量 /mm 90 立柱距離 /mm 340 工作臺尺寸 /mm 前后 480 左右 710 工作臺孔尺寸 /mm 前后 180 南昌航空大學高職學院畢業(yè)論文 —— 卡箍模具設計 14 工作臺孔尺寸 /mm 左右 340 直徑 230 模柄孔尺寸 /mm 直徑 50 深度 70 工作臺板厚度 /mm 90 傾斜角（ 0 ） 30 . 壓力中心的計算 圖（ ） 按比例畫出零件圖形狀，選定坐標系 x0y,如圖（ ）所示。零件左右對稱，即 x0＝ 0,零件上下也對稱，即 y0＝ 0。故該零件的壓力中心即為零件的幾何中心。 . 有關模具的結構設計 . 凹凸模刃口尺寸的計算 查書（Ⅰ）中表 25用插值法取得沖裁模初始雙面間隙 Zmin＝ , Zmax＝ 。 則 Zmax－ Zmin＝ － ＝ （ mm） 對沖φ 8mm 孔：采用凸、凹模分開加工。凸、凹模分開加工是指凸模和凹模 分別按圖樣加工至尺寸。這種方法適合于圓形或形狀簡單的工件，為了保證凸、凹模間初始間隙小于最大合理間隙 Zmax，不僅凸、凹模分別標注公差，而且要求有較高的制造精度，以南昌航空大學高職學院畢業(yè)論文 —— 卡箍模具設計 15 滿 足以下條件： δ p+δ d≤ Zmax－ Zmin （ ） 查書（Ⅰ）中表 210得凸、凹模的制造公差：δ p＝ , δ d＝ 校核： δ p+δ d＝ +＝ （ mm） 所以瞞足式（ ）的條件。 凸、凹模分開加工可使凸、凹模自身具有互換性，便于模具成批 制造。但需要較高的公差等級才能保證 合理間隙，模具制造困難，加工成本高。 根據原則，應先確定凸模尺寸，使凸模標稱尺寸接近或等于工件孔的最大極限尺寸，再增大尺寸以保證最小合理間隙。 查書（Ⅰ）中 式（ 28） 、（ 29） 得 0)( pxdd p δ△＝ ?? （ ） dd ZxdZdd pd δδ ）△＝（＝ ?? ??? 0m i n0m i n )( （ ） 式中 dp、 dd —— 沖孔凸、凹模直徑（ mm）； d —— 沖孔件標稱尺寸 ； △ —— 工件制造公差（ mm）； Zmin —— 凸、凹模最小合理間隙（雙邊）（ mm）； δ p、δ d —— 凸、凹模的制造公差（ mm） ,可查表或 取δ d＝△ /4，δ p＝（ 1/4～1/5）△ ； x —— 系數，是為了使沖裁件的實際尺寸盡量接近沖裁件公差帶的中間尺寸，與工件制造精度有關； 查書（Ⅰ）中式（ 210）得 Ld＝ L＋△ /8 （ ） 式中 Ld —— 凹?？仔木嗟臉朔Q尺寸（ mm）； L —— 工件孔心距的標稱尺寸（ mm）； △ —— 工件孔心距的公差。 工件精度為 IT14 級，查書（Ⅰ）中表 211 得 x＝ 查書（Ⅳ）中式（ 18）得 φ 8的公差為 ，即△ 1＝ ；長度 的公差為 ，即△ 2＝ 南昌航空大學高職學院畢業(yè)論文 —— 卡箍模具設計 16 故 01 )(pxdd p δ△＝ ?? 0 0 2 )( ???＝ ＝ 0 ? （ mm） dZxdd d δ）△＝（ ??? 0m in1 8 ???? ）＝（ ＝ ? （ mm） Ld＝ L＋△ 2/8 ＝ 177。 ＝ 177。 （ mm） 對外輪廓的落料，采用配合加工法 。配合加工是先加工好凸模 （或凹模）作為基準件，然后根據此基準件的實際尺寸，配做凹模（或凸模），使它們保持一定的間隙。其凸、凹模刃口部分尺寸計算如下： 當 以凹模為基準件時，凹模磨損后，刃口部分尺寸都增大，因此均屬于 A類尺寸。 查書（Ⅰ）中式（ 211）得 dxAAd δ△）＝（ ?? 0