【正文】 28I[28]底+00+10+10+03+06 28I[28]頂+11+10+10+03+07 29I[29]底+00+10+10+03+06 29I[29]頂+11+10+10+03+06 30I[30]底+00+10+10+03+06 30I[30]頂+10+10+10+03+06 31I[31]底+00+10+10+03+06 31I[31]頂+10+10+10+03+06 32I[32]底+00+10+10+03+07 32I[32]頂+10+10+10+03+06 33I[33]底+00+10+10+03+07 33I[33]頂+10+10+10+02+06 34I[34]底+09+10+10+03+07 34I[34]頂+09+10+10+02+06 35I[35]底+10+10+10+03+07 35I[35]頂+09+10+10+02+06 36I[36]底+10+10+10+03+07 36I[36]頂+00+09+10+02+06 37I[37]底+10+10+10+03+07 37I[37]頂+00+09+10+02+06 38I[38]底+10+10+10+03+07 38I[38]頂+00+09+10+02+06 預(yù)應(yīng)力束的布置，其公稱面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強度?pk=1860MPa ，彈性模量Ep=105MPa，張拉控制應(yīng)力σcon==1395MPa。 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合組合Ⅲ 基本組合: 或 式中:Sud—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值；γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60—，對應(yīng)于設(shè)計安全等級一級；γGi—第i個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，應(yīng)按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60—；SGik—第i個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；SGid—第i個永久作用效應(yīng)的設(shè)計值；γQ1—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取γQ1 =。，有足夠的工作面。帶肋鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》—2007的規(guī)定、光圓鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》—2007的規(guī)定。2. 橫橋向的尺寸擬定箱梁跨中底板厚度一般按構(gòu)造選定，若不配預(yù)應(yīng)力筋，厚度可適當(dāng)取值，當(dāng)跨度較大，跨中正彎矩較大，需要配置一定數(shù)量的鋼束或鋼筋時，厚度應(yīng)加厚。 通過對各設(shè)計方案在技術(shù)及施工適用性，安全性，經(jīng)濟性，實用性，美觀性，設(shè)計、施工周期等幾方面的綜合對比分析，結(jié)合玉溪大橋總體布置的需要，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋優(yōu)勢明顯，被確定為最終設(shè)計方案。橋梁跨越能力大，抗風(fēng)穩(wěn)定性好，技術(shù)先進、無需大型設(shè)備，只需少量鋼材，節(jié)省造價。橋上應(yīng)保證車輛安全暢通，并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。：箱梁在各墩支點處的截面高度為1/15L～1/20L，取1/，在跨中及橋端支點處的截面高度為1/30L～1/50L，取1/；箱梁頂板厚30cm（跨中）～48cm（支點），腹板厚50cm（跨中）～75cm（支點），底板厚30cm（跨中）～70cm（支點）。各方案均要求提供橋式布置圖，圖上必須標(biāo)明橋跨位置，高程布置，上、下部結(jié)構(gòu)形式及工程數(shù)量。5 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛橋橋 19 中跨合龍階段內(nèi)力 42 混凝土收縮徐變引起的應(yīng)力損失 圖21 連續(xù)梁橋布置圖：本橋箱梁為單箱單室截面，箱梁頂面全寬為12m。：空心板截面高度為80cm，空心板頂、底板厚15cm，肋寬30cm。一座橋梁，尤其是作為一個城市或地區(qū)的標(biāo)志性建筑的大跨徑橋梁更應(yīng)具有優(yōu)美的外形，同時應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)一致。施工技術(shù)成熟，方法簡單，易掌握，需要的機具少，無需大型設(shè)備，可充分降低施工成本，所用材料普通，用鋼量小，節(jié)省材料。對三跨連續(xù)梁，～。根據(jù)給出的地質(zhì)條件，認(rèn)為地質(zhì)條件較好，基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。橫向按框架和簡支板考慮固端影響的模式進行計算，按其最不利內(nèi)力控制截面設(shè)計。 橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計算，對于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，當(dāng)無更精確方法計算時，也可采用下列公式估算： 式中：l—結(jié)構(gòu)的計算跨徑（m）；E—結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（N/m^2）；Ic—結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩（m^4）；mc—結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（kg/m），當(dāng)換算為重力計算時，其單位應(yīng)為（Ns^2/m^2）；G—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（N/m）；g—重力加速度，g=(m/s^2)計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用；計算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用?！炷量箟涸O(shè)計強度；—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計強度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度2）若截面承受雙向彎矩時，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。4)預(yù)應(yīng)力束筋的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟指標(biāo)的先進性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有著密切關(guān)系。若逐一計算的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計算公式 式中： N—計算截面上分批張拉的鋼束批數(shù).鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力，可按下式計算： 式中：M1為自重彎矩。 （68）式中：—橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計規(guī)范》JTG ，本設(shè)計為二級，取=；Md—彎矩組合設(shè)計值； —混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG ； —縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強度設(shè)計值，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG ； —受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積； —矩形截面寬度或T形截面腹板寬度，本設(shè)計應(yīng)為箱形截面腹板總寬度；—截面有效高度，ɑ，此處h為截面全高；ɑ—受拉區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點至受拉區(qū)邊緣的距離；—受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點至受壓區(qū)邊緣的距離； —受壓區(qū)普通鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離； —T形或I形截面受壓翼緣厚度； —T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計規(guī)范》JTG 。表 系數(shù)k及μ的值管道類型Kμ橡膠管抽芯成型的管道鐵皮套管金屬波紋管～～ 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構(gòu)件的接縫壓縮損失σl2，在計算接縫壓縮引起的應(yīng)力損失時，認(rèn)為接縫在第一批鋼束錨固后既完成全部變形量，以后錨固得各批鋼束對該接縫不再產(chǎn)生壓縮。錨墊板等預(yù)埋鋼板采用低炭鋼。表 荷載組合表荷載組合類型說明1承載能力 + + ++++2承載能力 + + ++++3承載能力 + + ++++4承載能力 + + ++++5使用性能 + + + ++++6使用性能 + + + ++++7使用性能 + + + ++++8使用性能 + + + ++++9彈性階段 + + + +++10彈性階段 + + + +++11包絡(luò)承載能力包絡(luò)12包絡(luò)使用性能包絡(luò)13包絡(luò)彈性階段包絡(luò)第五章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強度要求。此時全橋恒載內(nèi)力：圖48 邊跨合攏階段彎矩圖圖49 邊跨合攏階段剪力圖圖410 邊跨合攏階段軸力圖 中跨合龍階段內(nèi)力拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。單向活動和雙向活動盆式支座。 根據(jù)任務(wù)書設(shè)計要求本推薦橋型方案橫截面采用的是單箱單室的箱型截面。采用等跨布置結(jié)構(gòu)簡單，模式統(tǒng)一，適于采用頂推法、移動模架法或簡支轉(zhuǎn)連續(xù)法施工的橋梁，但等跨布置將使邊跨內(nèi)力控制全橋設(shè)計，不是很經(jīng)濟。承受的水平推力對基礎(chǔ)要求較高，由變形引起的次內(nèi)力對全橋受力非常不利。只有滿足了這一基本條件后，才能談得上對橋梁結(jié)構(gòu)的其他要求，既做到總造價經(jīng)濟，又保證工程質(zhì)量和使用安全可靠。 圖24 跨中與墩頂截面圖橋墩基礎(chǔ)連成整體，基礎(chǔ)采用嵌巖型鉆孔灌注樁群樁基礎(chǔ)，橋墩為3m，材料為C40鋼筋混凝土。有時，占優(yōu)勢的方案還應(yīng)吸取其他方案的優(yōu)點進一步加以改善。55 壓應(yīng)力驗算 28 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合 18 邊跨合龍階段內(nèi)力 17 恒載、活載內(nèi)力計算5 比選方案畢業(yè)設(shè)計（論文）報告紙預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋施工設(shè)計畢業(yè)論文目 錄第一章 概述 28 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合 45第六章 強度驗算 68 斜截面抗裂驗算 比選原則設(shè)計從安全性、技術(shù)適用性、施工難度、設(shè)計施工周期、經(jīng)濟性、實用性和觀賞性等幾方面對各比選方案進行評比，其中安全性為主要因素。主梁采用懸臂節(jié)段澆筑施工，橋墩采用爬模法施工，兩端橋臺采用整體現(xiàn)澆?，F(xiàn)代橋梁設(shè)計越來越強調(diào)舒適度，故應(yīng)控制橋梁的振幅，避免車輛受到過大振動與沖擊。拱橋施工階段是全橋剛度最弱的時候，施工時有一定風(fēng)險。所以，連續(xù)梁跨徑布置一般以采用不等跨形式。根據(jù)上述規(guī)范：頂板厚度取30cm；跨中處底板厚30cm，支點處底板厚為125cm,；跨中處腹板厚度采用50cm，支點處腹板采用75cm 圖32 連續(xù)梁跨中截面與墩頂截面橋面鋪裝：根據(jù)《橋梁工程》選用8cm防水混凝土鋪裝層和2cm厚的瀝青混凝土磨耗層，共計10cm厚。中跨合龍完成后的全橋恒載內(nèi)力：圖411 中跨合攏階段彎矩圖圖412 中跨合攏階段剪力圖圖413 中跨合攏階段軸力圖 活載內(nèi)力計算1. 影響線的計算 將單位荷載P=1作用在各橋面的節(jié)點上，求得結(jié)構(gòu)的變形及內(nèi)力，可得位移影響線和內(nèi)力影響線。預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎的極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓設(shè)計強度，受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉設(shè)計強度。連續(xù)梁橋預(yù)應(yīng)力鋼束的配置考慮以下原則：1)應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置型式。可按下式計算：式中：Dl—錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取6mm；L—預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度；EP—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。表 使用階段正截面抗彎承載能力驗算表單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rMu (kN*m)Mn (kN*m)1I[1]最大cLCB2MYMAXOK1I[1]最小cLCB12MYMINOK2I[2]最大cLCB9FXMINOK2I[2]最小cLCB6MYMINOK3I[3]最大cLCB6MYMAXOK3I[3]最小cLCB11MYMINOK4I[4]最大cLCB6MYMAXOK4I[4]最小cLCB11MYMINOK5I[5]最大cLCB6MYMAXOK5I[5]最小cLCB11MYMINOK6I[6]最大cLCB6MYMAXOK6I[6]最小cLCB11MYMINOK7I[7]最大cLCB6MYMAXOK7I[7]最小cLCB11MYMINOK8I[8]最大cLCB6MYMAXOK8I[8]最小cLCB11MYMINOK9I[9]最大cLCB6MYMA