【正文】 表 使用階段正截面抗彎承載能力驗(yàn)算表單元位置最大/最小組合名稱(chēng)類(lèi)型驗(yàn)算rMu (kN*m)Mn (kN*m)1I[1]最大cLCB2MYMAXOK1I[1]最小cLCB12MYMINOK2I[2]最大cLCB9FXMINOK2I[2]最小cLCB6MYMINOK3I[3]最大cLCB6MYMAXOK3I[3]最小cLCB11MYMINOK4I[4]最大cLCB6MYMAXOK4I[4]最小cLCB11MYMINOK5I[5]最大cLCB6MYMAXOK5I[5]最小cLCB11MYMINOK6I[6]最大cLCB6MYMAXOK6I[6]最小cLCB11MYMINOK7I[7]最大cLCB6MYMAXOK7I[7]最小cLCB11MYMINOK8I[8]最大cLCB6MYMAXOK8I[8]最小cLCB11MYMINOK9I[9]最大cLCB6MYMAXOK9I[9]最小cLCB11MYMINOK10I[10]最大cLCB6MYMAXOK10I[10]最小cLCB11MYMINOK11I[11]最大cLCB6MYMAXOK11I[11]最小cLCB11MYMINOK12I[12]最大cLCB12MYMAXOK12I[12]最小cLCB5MYMINOK13I[13]最大cLCB12MYMAXOK13I[13]最小cLCB5MYMINOK14I[14]最大cLCB12MYMAXOK14I[14]最小cLCB5MYMINOK15I[15]最大cLCB12MYMAXOK15I[15]最小cLCB5MYMINOK16I[16]最大cLCB12MYMAXOK16I[16]最小cLCB5MYMINOK17I[17]最大cLCB12MYMAXOK17I[17]最小cLCB5MYMINOK18I[18]最大cLCB12MYMAXOK18I[18]最小cLCB5MYMINOK19I[19]最大cLCB12MYMAXOK19I[19]最小cLCB5MYMINOK20I[20]最大cLCB12MYMAXOK20I[20]最小cLCB5MYMINOK21I[21]最大cLCB12MYMAXOK21I[21]最小cLCB5MYMINOK22I[22]最大cLCB12FXMINOK22I[22]最小cLCB5MYMINOK23I[23]最大cLCB12MYMAXOK23I[23]最小cLCB5MYMINOK24I[24]最大cLCB12MYMAXOK24I[24]最小cLCB5MYMINOK25I[25]最大cLCB12MYMAXOK25I[25]最小cLCB5MYMINOK26I[26]最大cLCB12MYMAXOK26I[26]最小cLCB5MYMINOK27I[27]最大cLCB12MYMAXOK27I[27]最小cLCB5MYMINOK28I[28]最大cLCB12MYMAXOK28I[28]最小cLCB5MYMINOK29I[29]最大cLCB12MYMAXOK29I[29]最小cLCB5MYMINOK30I[30]最大cLCB12M。翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，箱形截面受彎構(gòu)件的正截面承載能力可參照T形截面計(jì)算，由于本設(shè)計(jì)未考慮普通鋼筋，故其正截面抗彎承載能力按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算時(shí)也不考慮普通鋼筋的影響，所以有：1）當(dāng)符合下列條件時(shí) （61）應(yīng)以寬度為的矩形截面按下面公式計(jì)算正截面抗彎承載力： （62）混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)按下式計(jì)算： （63）截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求： （64）當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓即（）為正時(shí) （65）當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉即（）為負(fù)時(shí) （66）2）當(dāng)不符合公式（61）的條件時(shí)，計(jì)算中應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算： （67）此時(shí)，受壓區(qū)高度應(yīng)按下列公式計(jì)算，應(yīng)應(yīng)符合（64）、（65）、（66）的要求。表 T5鋼束預(yù)應(yīng)力損失表單元位置應(yīng)力 (瞬時(shí)損失) : A (N/mm^2)彈性變形損失: B (N/mm^2)比值 (A+B)/A徐變/收縮損失 (N/mm^2)松弛損失 (N/mm^2)應(yīng)力(所有損失)/應(yīng)力(瞬時(shí)損失)端部有效鋼束數(shù)鋼束組T5階段成橋17I 117J 118I 118J 119I 119J 120I 120J 121I 121J 122I 122J 123I 123J 124I 124J 125I 125J 126I 126J 1 有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 （使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值） （張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力） 預(yù)應(yīng)力計(jì)算計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。ξ 式中：ψ—張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，ψ=；超張拉時(shí)，ψ=；ξ—鋼筋松弛系數(shù)，Ⅰ級(jí)松弛（普通松弛），ξ=；Ⅱ級(jí)松弛（低松弛），ξ=；—傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件 =；對(duì)先張法構(gòu)件，=。此項(xiàng)應(yīng)力損失可根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62—2004 條的規(guī)定，按下列公式計(jì)算。對(duì)懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計(jì)算簡(jiǎn)化：1）每懸臂拼裝一段，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處；2）在同一計(jì)算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。注意此時(shí)計(jì)算Np時(shí)應(yīng)考慮摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮的影響。 混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失后張法構(gòu)件一般采用分批張拉，張拉后批鋼束時(shí)所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮將使先批已張拉并錨固預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生應(yīng)力損失，按下式計(jì)算： 式中： —在計(jì)算截面上先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋所產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力之和；—預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的彈性模量之比?？砂聪率接?jì)算：式中：Dl—錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取6mm；L—預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度；EP—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。根據(jù)配筋數(shù)量要求及以上布置原則現(xiàn)將初步鋼束具體布置繪圖如下：圖 51 梁端鋼束布置斷面圖圖 52 跨中鋼束布置斷面圖 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，由于施工中預(yù)應(yīng)力索的張拉采用后張法，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σl1錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σl2混凝土的彈性壓縮 σl4預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 σl5混凝土的收縮和徐變 σl6 預(yù)應(yīng)力與管道壁間摩擦引起的應(yīng)力損失摩阻損失指的是預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失σl1,由規(guī)定，按以下公式計(jì)算： 式中：σcon—張拉鋼筋時(shí)錨下的控制應(yīng)力（=）；μ—預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)；θ—從張拉端至計(jì)算截面曲線(xiàn)管道部分切線(xiàn)的夾角之和，以rad計(jì)；k—管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)，；x—從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度,以米計(jì)。波紋管到梁側(cè)凈距不小于35mm，到梁底距離不小于50mm。10)應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%。鋼絞線(xiàn)束當(dāng)直徑大/于5mm時(shí)彎起半徑不宜小于6m。7)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)使其中心線(xiàn)不超出束界范圍，盡量對(duì)稱(chēng)布置，錨頭應(yīng)盡量靠近壓應(yīng)力區(qū)。5)預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免使用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。3)預(yù)應(yīng)力束筋的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過(guò)大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。連續(xù)梁橋預(yù)應(yīng)力鋼束的配置考慮以下原則：1)應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與錨具型式，對(duì)不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置型式。錨具采用群錨體系OVM錨。其關(guān)系為： 當(dāng)承受時(shí)， 當(dāng)承受時(shí)， 表 預(yù)應(yīng)力鋼束估算表單元位置頂/底Mg1 (N*mm)Msum (N*mm)Mj (N*mm)ey (mm)Ny (N)Ay (mm^2)1I[1]底+05+02+00 1I[1]頂+08+02+00 2I[2]底+00+00+00+02 2I[2]頂+08+08+08+02+05 3I[3]底+09+09+09+03+06 3I[3]頂+08+09+09+02+05 4I[4]底+09+09+09+03+06 4I[4]頂+07+09+09+02+05