【正文】 期設(shè)計(jì)施工難度低，進(jìn)度較快、周期較短，大約10個(gè)月設(shè)計(jì)施工難度低，進(jìn)度快、周期短，大約9個(gè)月設(shè)計(jì)施工較復(fù)雜，周期較長，工期大約需要12個(gè)月。施工技術(shù)成熟，方法簡單，易掌握，需要的機(jī)具少，無需大型設(shè)備，可充分降低施工成本，所用材料普通，用鋼量小，節(jié)省材料。施工機(jī)械化程度高，方法簡便，無需大型設(shè)備，但施工線性與合攏技術(shù)要求較高。一座橋梁，尤其是作為一個(gè)城市或地區(qū)的標(biāo)志性建筑的大跨徑橋梁更應(yīng)具有優(yōu)美的外形，同時(shí)應(yīng)與周圍的景致相協(xié)調(diào)一致。從安全、功能、經(jīng)濟(jì)、美觀、施工、占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。：空心板截面高度為80cm，空心板頂、底板厚15cm，肋寬30cm。圖23 連續(xù)剛構(gòu)橋布置圖：本橋箱梁為單箱單室截面，箱梁頂面全寬為12m。圖21 連續(xù)梁橋布置圖：本橋箱梁為單箱單室截面，箱梁頂面全寬為12m。第二章 方案比選 概述橋式方案比選是初步設(shè)計(jì)階段的工作重點(diǎn)，一般要進(jìn)行多個(gè)方案比較。60 持久狀況(使用階段)預(yù)應(yīng)力混凝土受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力驗(yàn)算 60 持久狀況(使用階段)混凝土的主壓應(yīng)力驗(yàn)算 48 正截面承載能力驗(yàn)算42 混凝土收縮徐變引起的應(yīng)力損失 19 中跨合龍階段內(nèi)力 17 懸臂澆筑階段內(nèi)力 5 比選原則5 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛橋橋 12 橋梁上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定23 支座沉降引起的內(nèi)力計(jì)算 62 持久狀況(使用階段)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 各方案均要求提供橋式布置圖，圖上必須標(biāo)明橋跨位置，高程布置，上、下部結(jié)構(gòu)形式及工程數(shù)量。：箱梁在各墩支點(diǎn)處的截面高度為1/15L～1/20L，取1/，在跨中及橋端支點(diǎn)處的截面高度為1/30L～1/50L，取1/；箱梁頂板厚30cm（跨中）～48cm（支點(diǎn)），腹板厚50cm（跨中）～75cm（支點(diǎn)），底板厚30cm（跨中）～70cm（支點(diǎn)）。：箱梁在各墩支點(diǎn)處的截面高度為1/15L～1/20L，取1/，在跨中及橋端支點(diǎn)處的截面高度為1/30L～1/50L，取1/；箱梁頂板厚30cm（跨中）～48cm（支點(diǎn)），腹板厚50cm（跨中）～75cm（支點(diǎn)），底板厚30cm（跨中）～70cm（支點(diǎn)）。圖26 空心板截面圖：本橋主拱圈采用等截面懸鏈線，由6*。橋上應(yīng)保證車輛安全暢通，并應(yīng)滿足將來交通量增長的需要。合理優(yōu)美的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，而非豪華的裝飾。橋梁跨越能力大，抗風(fēng)穩(wěn)定性好，技術(shù)先進(jìn)、無需大型設(shè)備，只需少量鋼材，節(jié)省造價(jià)。實(shí)用性伸縮縫少，結(jié)構(gòu)剛度大，變性小，動(dòng)力性能好，主梁性能好，主梁變形撓曲線平緩，行車平順，通暢，安全，可滿足交通運(yùn)輸要求，且施工簡單，但工期長。 通過對各設(shè)計(jì)方案在技術(shù)及施工適用性，安全性，經(jīng)濟(jì)性，實(shí)用性，美觀性，設(shè)計(jì)、施工周期等幾方面的綜合對比分析，結(jié)合玉溪大橋總體布置的需要，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋優(yōu)勢明顯，被確定為最終設(shè)計(jì)方案。2. 橫橋向的尺寸擬定箱梁跨中底板厚度一般按構(gòu)造選定，若不配預(yù)應(yīng)力筋，厚度可適當(dāng)取值，當(dāng)跨度較大，跨中正彎矩較大，需要配置一定數(shù)量的鋼束或鋼筋時(shí)，厚度應(yīng)加厚。承臺(tái)縱、橫橋向?qū)捑鶠?m。帶肋鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》—2007的規(guī)定、光圓鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》—2007的規(guī)定。主橋合擾在夜間溫度較低時(shí)進(jìn)行，合擾順序?yàn)橄冗吙缭僦锌纭?，有足夠的工作面。μ值可按下式?jì)算：當(dāng)?＜，μ= ≤?≤14Hz時(shí)，μ=‐ 當(dāng)?＞14Hz時(shí)，μ= 2）車道折減系數(shù)Msdis程序在加載車道之后會(huì)自動(dòng)考慮3. 車道荷載汽車荷載是由車道荷載和車輛荷載組成的。 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合組合Ⅲ 基本組合: 或 式中:Sud—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；γ0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60—，對應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)；γGi—第i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60—；SGik—第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值；SGid—第i個(gè)永久作用效應(yīng)的設(shè)計(jì)值；γQ1—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取γQ1 =。這實(shí)際上忽略了雙筋影響的存在（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會(huì)使計(jì)算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。其關(guān)系為： 當(dāng)承受時(shí)， 當(dāng)承受時(shí)， 表 預(yù)應(yīng)力鋼束估算表單元位置頂/底Mg1 (N*mm)Msum (N*mm)Mj (N*mm)ey (mm)Ny (N)Ay (mm^2)1I[1]底+05+02+00 1I[1]頂+08+02+00 2I[2]底+00+00+00+02 2I[2]頂+08+08+08+02+05 3I[3]底+09+09+09+03+06 3I[3]頂+08+09+09+02+05 4I[4]底+09+09+09+03+06 4I[4]頂+07+09+09+02+05 5I[5]底+09+09+09+03+06 5I[5]頂+08+09+09+02+06 6I[6]底+09+09+10+03+06 6I[6]頂+09+09+09+02+06 7I[7]底+09+10+10+03+06 7I[7]頂+09+09+09+02+06 8I[8]底+09+10+10+03+06 8I[8]頂+09+09+09+02+06 9I[9]底+09+10+10+03+07 9I[9]頂+09+10+10+02+06 10I[10]底+09+10+10+03+07 10I[10]頂+09+10+10+02+06 11I[11]底+10+10+03+07 11I[11]頂+10+10+10+02+07 12I[12]底+00+10+10+03+07 12I[12]頂+10+10+10+03+07 13I[13]底+00+10+10+03+07 13I[13]頂+10+10+10+03+07 14I[14]底+00+10+10+03+07 14I[14]頂+10+10+10+03+07 15I[15]底+00+10+10+03+07 15I[15]頂+11+10+10+03+07 16I[16]底+00+10+10+03+07 16I[16]頂+11+10+10+03+07 17I[17]底+00+10+10+03+06 17I[17]頂+11+10+10+03+07 18I[18]底+00+10+10+02+06 18I[18]頂+11+10+10+03+07 19I[19]底+00+10+10+02+06 19I[19]頂+11+10+10+03+07 20I[20]底+09+10+10+03+06 20I[20]頂+11+10+10+03+07 21I[21]底+08+10+10+03+06 21I[21]頂+11+10+10+03+07 22I[22]底+08+10+10+03+06 22I[22]頂+11+10+10+03+07 23I[23]底+09+10+10+03+06 23I[23]頂+11+10+10+03+07 24I[24]底+09+10+10+03+06 24I[24]頂+11+10+10+03+07 25I[25]底+00+10+09+03+06 25I[25]頂+11+10+10+03+07 26I[26]底+00+10+09+03+06 26I[26]頂+11+10+10+03+07 27I[27]底+00+10+10+03+06 27I[27]頂+11+10+10+03+07 28I[28]底+00+10+10+03+06 28I[28]頂+11+10+10+03+07 29I[29]底+00+10+10+03+06 29I[29]頂+11+10+10+03+06 30I[30]底+00+10+10+03+06 30I[30]頂+10+10+10+03+06 31I[31]底+00+10+10+03+06 31I[31]頂+10+10+10+03+06 32I[32]底+00+10+10+03+07 32I[32]頂+10+10+10+03+06 33I[33]底+00+10+10+03+07 33I[33]頂+10+10+10+02+06 34I[34]底+09+10+10+03+07 34I[34]頂+09+10+10+02+06 35I[35]底+10+10+10+03+07 35I[35]頂+09+10+10+02+06 36I[36]底+10+10+10+03+07 36I[36]頂+00+09+10+02+06 37I[37]底+10+10+10+03+07 37I[37]頂+00+09+10+02+06 38I[38]底+10+10+10+03+07 38I[38]頂+00+09+10+02+06 預(yù)應(yīng)力束的布置，其公稱面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度?pk=1860MPa ，彈性模量Ep=105MPa，張拉控制應(yīng)力σcon==1395MPa。5)預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免使用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。波紋管到梁側(cè)凈距不小于35mm，到梁底距離不小于50mm。注意此時(shí)計(jì)算Np時(shí)應(yīng)考慮摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮的影響。表 T5鋼束預(yù)應(yīng)力損失表單元位置應(yīng)力 (瞬時(shí)損失) : A (N/mm^2)彈性變形損失: B (N/mm^2)比值 (A+B)/A徐變/收縮損失 (N/mm^2)松弛損失 (N/mm^2)應(yīng)力(所有損失)/應(yīng)力(瞬時(shí)損失)端部有效鋼束數(shù)鋼束組T5階段成橋17I 117J 118I 118J 119I 119J