預(yù)應(yīng)力混凝土t形梁橋計算書(完整版)
【正文】 跨徑L恒載彎距Mog=gl02== L0+bL0+t=取L=恒載剪力Qog=gl0= =活載內(nèi)力計算 a1=a2+2H=+2=b1=b2+2H=+2= m 對于單獨一個荷載 ： a=a1+ =+ 〈2/3L= m a= ∵d ad ∴不發(fā)生重疊。 計算跨徑： ?！? 橋面凈空 （7+2）每側(cè)欄桿及人行道重量為Kn/m。C=b1/2()= y2= Mop=140/(2 ) 072/2 y2 2=140/(2 ) 072/2 2= 對剪力： a=a1+ =2L/3==d= 故不重疊。求受壓區(qū)高度x。橫向分布系數(shù)匯總荷載 類別1234mcm0mcm0mcm0mcm0公路Ⅱ人群 00公路Ⅰ均布荷載標準值,則公路Ⅱ均布荷載標準值；公路Ⅰ集中荷載標準值，則公路Ⅱ集中荷載標準值，人群荷載均布荷載和內(nèi)力影響線面積計算表類型截面 公路Ⅱ級均布荷載人群影響線面積影響線圖式Q0M變截面Q變截面ML/4QL/4M跨中Q跨中1號與4號梁： 2號與3號梁： 荷載內(nèi)力計算采用影響線直接加載求活載內(nèi)力，計算公司為 S：所求截面的彎距或剪力：汽車荷載的沖擊系數(shù)：多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù) ：沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的橫向分布系數(shù) ：車輛荷載的軸重 ：沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標值主梁板平均厚度為截面形心距翼板頂面的距離e為： 抗彎慣性距為： 計算沖擊系數(shù)μ： 簡支梁橋的基頻計算= == C40混凝土 == 所以,，故1號或4號梁（梁端處截面）： m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標 =1[+()+()]=11=2號或3號梁（梁端處截面）： =（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’] =1[+( )+( )]=111號梁或4號梁(變截面處)：Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++()(+)] （1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++()]=2號或3號梁（變截面處）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++( )(+)]= =（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++( )]= 1號梁或4號梁（L/4截面）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++()( +)]=（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++()] 2號梁或3號梁（L/4截面）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++( )( +)]=（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++( )] 1號梁或4號梁（跨中）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++()( +)]=（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++()] 2號梁或3號梁（跨中）： Mmax=（1+μ）ξ∑miPyi=（1+μ）ξ(mcqkΩ+mipkyi)=[ ++( )( +)] =（1+μ）ξqk[mcΩ+(momc)y+(momc)y’]=1[++( )]彎矩剪力計算表截面荷載Qk或pk(KN/m)Pk(KN)(1+μ)mcΩ或yS()SiSQo公路Ⅱ1421人群M變公路Ⅱ人群Q變公路Ⅱ人群ML/4公路Ⅱ人群QL/4公路Ⅱ人群M中公路Ⅱ人群Q中公路Ⅱ人群人群荷載支點處：L/4處： 變截面處： 跨中截面處： 活載內(nèi)力計算結(jié)果截面位置距支點截面的距離x（m）人群荷載人群荷載最大彎矩最大剪力最大彎矩最大剪力MQ1k（KN，HVMI5—8型錨具，預(yù)應(yīng)力鋼束的布置方案如圖所示，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為：Ap=52139=7228mm2采用φ80金屬波紋管成孔，預(yù)留孔道直徑85mm。 ① 上翼緣有效寬度計算b`f≤L/3=34200/3=11400mmb`f≤S=2200mmb`f≤b+12h`f=200+12178=2336mm 取=2336mm 首先按公式判斷截面類型，fpdAp+fsdAs≤fcdbd’hd’為第一類，否則為第二類fpdAp+fsdAs=12607228=fcdbd’hd’=2336178= fpdAp+fsdAs≥cdbd’hd’為第二類。Npe有效張拉力為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。σtp=σcx=177。各計算點的部分端面幾何性質(zhì)如下： 幾何特性計算如下表：計算點受力階段A1（106mm2）yx1（mm）D（mm）S1（109mm3）上梗肋處階段一階段二階段三形心位置階段一階段二階段三下梗肋處階段一階段二階段三σpe=σconσLⅠσLⅡ==Np=σpeAp=7228/1000= epn=ηpn=預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為：θp1=，θp2=，θp3=θp4=將上述數(shù)值代入公式，分別計算上梗肋、形心軸和下梗肋處的主拉應(yīng)力。 由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為： fp== 將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知： fp=ηθfs== 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按短期效應(yīng)組合計算的長期撓度,所以可不設(shè)預(yù)拱度.、持久狀況應(yīng)力驗算 按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，尚應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向應(yīng)力，受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。對簡支梁，以跨中截面上、下緣混凝土正應(yīng)力控制。計算見表表中數(shù)值用于計算臺身底截面應(yīng)力時，須在基礎(chǔ)頂截面反力中，扣除臺身，翼墻背，坡腳以上的土，以及橋面鋪裝的作用，須扣除部分所以計算臺身底截面應(yīng)力時,荷載為:填土 合力ΣP的作用點距 鋪裝層 所以計算底截面應(yīng)力時。y=10= 控制設(shè)計組合為：18362KN m 21383KN∴驗算合格。2．考慮附加組合時，應(yīng)滿足。R=[120(+)+30+130+70]2=M1=()=M2=()=相互比較，取較大值R= M1= M2=E 主車在臺后，重車在橋上時 R=[140+70+130]2=M1=()=M2=()=F
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