【正文】 4915　6337001199460572 邊主梁梁毛截面的幾何特性計(jì)算分塊號Ai(cm2)Yi (cm)Si (cm) ys(cm) Ii(cm4)Ix(cm4)1165058250　1208336448502605　36978874683　16634437344260065169000　3661666439400512012615120　9606571206800140112000　266666195200∑　5237067351226777主梁內(nèi)力計(jì)算截面幾何特性匯總截面Ai（cm2）Si（cm3）Ys（cm）Im（cm4）跨中中主梁預(yù)制階段7844106邊主梁預(yù)制階段8069383906106檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)ρ以跨中截面為例上核心矩：Ks===13160691/4915(15063)=：Kx==13160691/191563= , 截面效率指標(biāo)：ρ==(+)/150=根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，一般截面效率指標(biāo)取ρ=~，且較大者亦較經(jīng)濟(jì)。構(gòu)造布置：橋面鋪裝采用厚度為9cm的瀝青混凝土，坡度由蓋梁找平。上述計(jì)算結(jié)果表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。再將主梁吊裝就位，并現(xiàn)澆頂班600連接段時(shí)，該段的自重荷載由上一階段的截面承受，此時(shí)截面幾何性質(zhì)應(yīng)計(jì)入了普通鋼筋，預(yù)應(yīng)力鋼筋的換算截面性質(zhì)。σpe超張拉系數(shù) 取ψ=，低松弛鋼絞線ξ=，σpe=σconσL1σL2σL4，fpk=1860MPa鋼筋預(yù)應(yīng)力松弛損失表 鋼束截面12341234支點(diǎn)變截面L/4跨中、混凝土收縮、徐變損失σL6 σL6= σpe= ρps=1+ ，i2=Jn/An 查表得：ξcs（t，t0）=103，Φ（t，t0）=混凝土收縮，徐變損失計(jì)算表截面epsρρpsNpeM自重σ預(yù)σ自重σpcσL6支點(diǎn)截面變截面L/4截面跨中截面預(yù)應(yīng)力損失組合截面σLⅠ=σL1+σL2+σL4（MPa）σLⅡ=σL5+σL6（MPa）1234平均1234平均支點(diǎn)截面變截面L/4截面跨中截面、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 、全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算 ①正截面抗裂性驗(yàn)算 正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制，在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足： ≤0 σst為在荷載短期荷載效應(yīng)組合作用下，截面受拉邊的應(yīng)力： σst= Jn1,yn1x ,Jn2 ,yn2x ,Jo ,yox分別為階段1，2，3的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離 Jn1/yn1x=109mm3，Jn2/yn2x=109mm3，Jn0/yn0x=109mm3MG1pk= MG1mk= MG2k=MQ1k= MQ2k= 1+181。mm，L=103fs= = 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：fG=MGk= MG1pk+ MG1mp+ MG2k=（++）106=106N，根據(jù)水文、地質(zhì)情況采用擴(kuò)大淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)材料采用片石混凝土，γ=24KN/m3。傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算主要組合 滿足要求附加組合 抗滑動穩(wěn)定性驗(yàn)算當(dāng)橋臺受荷載組合Ι時(shí) 當(dāng)橋臺受荷載組合Ц時(shí)，對抗滑動穩(wěn)定性驗(yàn)算，最不利的情況是汽車超——20級作用在臺后，橋上不受汽車作用。M）1(+2) 2522332342351/2236[1/2++1/3()1/2　[1/2—] 1/218　　789鋪裝層723人行道252基礎(chǔ)頂面截面反力合計(jì)64948KN ②預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)加力引起的反拱近似地按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，即?。? B0==1041012=1016N ②斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面抗裂性驗(yàn)算以住拉應(yīng)力控制，一般取變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋，形心軸和下梗肋處在荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足σtp≤ftk的要求。全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件各階段截面的幾何性質(zhì) 階段1截面AepJw10^9(mm^3)階段1 支點(diǎn)變截面L/4784..5跨中789..8階段2 支點(diǎn)831..9變截面826..3L/4跨中階段3 支點(diǎn)變截面L/4跨中 、截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算。首先繪制橫向影響線圖，在橫向線按最不利荷載布置對于1號梁： 對于2號梁： 3梁與2號梁對稱，所以橫向分布系數(shù)與2號梁相同 4梁與1號梁對稱，所以橫向分布系數(shù)相同 根據(jù)橫向分布系數(shù)的結(jié)果?！? 荷載等級： 公路Ⅱ級， Kn/m２　，水泥混凝土：主梁采用Ｃ40混凝土。r0Md=fcdbx（h0x/2）106=1000x（118x/2） x=ξbh0=118=將x= As==(1000)/280=785mm2 ρ=As/bh0=785/（1100118）=ρmin==滿足最小配筋率的要求受壓區(qū)高度x==(280785)/(1000)=ξbh 每米板寬內(nèi)的鋼筋截面As=785mm2，分布鋼筋采用Ф10150mm。ep≥ =預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上核心點(diǎn)的距離預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)至截面下核心點(diǎn)的距離為滿足全梁正截面抗裂要求所需預(yù)應(yīng)力鋼束偏心距的下限值，為上限值 預(yù)應(yīng)力筋束的曲線要素及有關(guān)計(jì)算參數(shù) 各計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力鋼束的位置和傾角計(jì)算截面截面距離跨中（mm）錨固截面17320支點(diǎn)截面17100變截面12480L/4截面8550跨中截面0鋼束到梁底距離（）1號束13003002號束98020034號束500200200合力點(diǎn)820鋼束與水平線夾角（度）1號束02號束034號束00平均值0累計(jì)角度（度）1號束02號束034號束0 根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算，主梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷如下幾個階段：1 主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段一）混凝土澆筑并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋束的張拉，但此時(shí)管道尚未灌漿，因此，其截面幾何性質(zhì)計(jì)入了普通鋼筋的換算截面，但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的影響。