【正文】 Σ鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5計(jì)算表 鋼束截面σpe（MPa）σL5（MPa）N1N2N3N1N2N3跨中L/4變截面支點(diǎn)，徐變引起的損失σL6 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算σL6= ρps=1+ σL6——全部鋼束重心處由混凝土收縮，徐變引起的應(yīng)力損失值；σpc——鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由NPI和MG1所引起的混凝土正應(yīng)力。)ci(㎜)ai =a+ ci(㎜)跨中xi=0N17836263為負(fù)值,鋼束尚為彎起00100N269844176N3107472088L/4xi=5490㎜N178362634707247347N269844176﹤000100N3107472088﹤000100變截面xi=13909㎜N1783626313126814021502N26984417669258678778N310747208831628297397支點(diǎn)xi=14580㎜N1783626313979814971597N26984417675968773873N310747208838338391491(4)鋼束平彎段的位置及平彎角 N1，N2，N3三束預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)在跨中截面布置在同一水平面上，而在錨固端三束鋼絞線(xiàn)則都在肋板中心線(xiàn)上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，N1，N3在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎到肋板中心線(xiàn)上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，N2，N3在主梁中的平彎采用相同的形式，其平彎位置如圖所示，平彎方程為：y=107x2 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來(lái)確定。m △Q=變截面處: Vmax,= ｛〔+〕+｝=跨處: Vmax,= 〔+〕=∴Vmax,＞Vmax, ∴取Vmax=Vmax,= （3）支點(diǎn)處的最大彎矩和最大剪力 q V影響線(xiàn)分布系數(shù)1Mmax= （0+0）=0 KN1754013535148648622151498 橫隔梁 單位：cm 圖13 梁立面圖2主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過(guò)可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。 錯(cuò)誤！未定義書(shū)簽。本設(shè)計(jì)共設(shè)置七道橫隔梁。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξmk（+qkwQ）+△Q△ Q=（1+μ）ξ[]其中：（1+μ）—汽車(chē)沖擊系數(shù) 29,16 q p V影響線(xiàn)M影響線(xiàn)分布系數(shù)圖36Mmax =0. 67（+）= kN/mVmax =（+）=（2）四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力 q p V影響線(xiàn)M影響線(xiàn) 圖37△ Q=[ ]=Mmax = （+） = kN/mVmax = （+）=（3）變截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算變截面產(chǎn)生的剪力時(shí)，應(yīng)特別注意集中荷載荷載pk的作用位置。）彎起半徑（mm）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的距離（mm）彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面的水平距離（mm）N115108450007837046N2800830000698411160N34008150001074713023(3) 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算 仍N3號(hào)鋼束為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)i離梁底距離ai=a+ci及該點(diǎn)處鋼束的傾角θi，式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100 mm，ci為i點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。其中△σ=2△σd Lf，若x＞Lf則表示該截面不受反摩阻影響（x為從張拉端到計(jì)算截面的長(zhǎng)度）。即：γ0Vd≤Vcs+Vpb式中：Vcs—斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力，按下式計(jì)算： Vcs=103 bh0 式中：α1—異號(hào)彎矩影響系數(shù)，簡(jiǎn)支梁取α1=，α2 —預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，取 α2=，α3—受壓翼緣的影響系數(shù)，取α3=b—斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬度，取b=360mm；h0—斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，h0=hap=P—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，計(jì)算如下：P=100ρ=100=100=ρsv—斜截面內(nèi)箍筋配筋率，ρsv = fsv—箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度Asv—斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積Sv—斜截面內(nèi)箍筋的間距Vpb—與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力，按下式計(jì)算：Vpb=103fpb∑ApbsinθpApb—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：（1） 壓應(yīng)力：σcct≤，= Mpa（2） 拉應(yīng)力：①當(dāng)σctt≤，時(shí)，%的縱向鋼筋；②當(dāng)σctt= ftk，時(shí)，%的縱向鋼筋；③，＜σctt＜，時(shí)，預(yù)拉力區(qū)縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線(xiàn)內(nèi)插取用，拉應(yīng)力σcct不超過(guò)1015ftk。m）0NP0/ AN（MPa）NP0本設(shè)計(jì)采用的間接鋼筋為HRB335的螺旋形鋼筋，fsd=280Mpa，直徑12㎜，間距s=50㎜，螺旋筋鋼筋中心直徑200㎜，則：dcor=20012=188㎜Acor =㎜2βco r= ρv =∴公式右邊=（110+280）285103= KN＞公式左邊= KN∴本設(shè)計(jì)梁端部的局部承壓滿(mǎn)足規(guī)范要求。m）0MG2（KN 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，斜截面的主拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：σtp≤（預(yù)制構(gòu)件）式中：σtp—由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：σtp=σcx =σpc+=式中：σcx—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； τ—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。（1）斜截面抗剪承載力計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：①距支座中心h/2處截面。 截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表如下，第一階段跨中截面幾何特性計(jì)算表 表2－10分塊名稱(chēng)砼全截面非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積預(yù)留管道面積凈截面面積分塊面積Ai(cm2)5152(аES1) AS=分塊面積對(duì)上緣的距離yi(cm)165yU=ΣSi/ΣAi=分塊面積對(duì)上緣的靜矩Si(cm3)335904分塊面積自身慣性矩Ii(cm4)195553350019555335yUyi(cm)Ii=Ai(yUyi)(cm)截面慣性矩I=Ii+Ix(cm4)中主梁各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表 表2－11受力階段計(jì)算截面A(㎝2)yU(㎝)yb(㎝)ep(㎝)I(㎝4)W(㎝3)Wu=I/ yuWu=I/ ybWu=I/ ep階段Ⅰ：孔道壓漿前跨中L/4變截面支點(diǎn)階段Ⅱ：孔道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中L/4變截面支點(diǎn)階段Ⅲ：濕接縫結(jié)硬后跨中L/4變截面支點(diǎn)6 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉的控制應(yīng)力σcon 按《公預(yù)規(guī)》==1860= 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失σL1 按《公預(yù)規(guī)》，設(shè)計(jì)公式為：μ—鋼束與管道壁的摩檫系數(shù)，對(duì)于預(yù)埋金屬波紋管μ=，k—管道每米局部偏差對(duì)摩檫的影響系數(shù)，取k=，θ—從張拉端到跨中截面間管道平面轉(zhuǎn)過(guò)的角度，這里N1只有豎彎，其角度為θN1=8176。 跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋初步布置如圖 錨固面鋼束布置 為使施工方便，全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端，這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿(mǎn)足張拉的要求，而且N1，N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力，此時(shí)鋼束群重心至梁底距離為：ap== 校核上述布置的鋼束群位置：△ y= ap（yxhx）=（）=＞0說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi) 其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算(1) 鋼束彎起形狀，彎起角θ及其彎曲半徑為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束位置的線(xiàn)形均為直線(xiàn)加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)，確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到其彎起產(chǎn)生足夠的豎向剪應(yīng)力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大，N1，N2和N3彎起角θ均取θ=8176。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線(xiàn)坐標(biāo)值（見(jiàn)圖24），實(shí)際梁位與表列梁位的關(guān)系見(jiàn)圖 43.1號(hào)、9號(hào)梁：2號(hào)、8號(hào)梁：3號(hào)、7號(hào)梁：4號(hào)、6號(hào)梁：5梁： 表23 影響線(xiàn)系數(shù)K1和K0取值表荷載橫向影響系數(shù)梁位荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4BK10B/4B/23B/4BK00B/41,55B/23B/4B計(jì)算各梁的橫向分布影響線(xiàn)坐標(biāo)η值見(jiàn)表24 表24 各梁的橫向分布影響線(xiàn)坐標(biāo)η值梁號(hào)計(jì)算式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)5號(hào)000011繪制橫向分布影響線(xiàn)圖（見(jiàn)圖26）求橫向分布系數(shù)。鋼絞線(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk‘MPa1860彈性模量Ep ‘MPa105抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)p