【正文】 ﹣5m4/cm②計(jì)算橫梁抗彎及抗扭慣性矩：翼板有效寬度λ的計(jì)算見(jiàn)圖23橫梁長(zhǎng)度取為兩邊主梁的軸線(xiàn)間距，即l=8=，c=（）m= h′=175cm，b′==16cm，h1=13cm所以 c/l=根據(jù)c/l的比值可查表34求得：λ/c=，故 λ===求橫梁截面重心位置αyαy==m=橫梁的抗彎Iy和抗扭慣性矩ITy Iy= = = ﹤，查表32得=1/3,但由于連續(xù)橋面的單寬抗扭慣性矩只有獨(dú)立板寬扁板者的翼板，取=1/6≈，=（）=﹤，查表得=1/3= = =則單位抗彎及抗扭慣性矩為③計(jì)算抗彎參數(shù)θ和抗扭參數(shù) 式中 B─橋?qū)挼囊话耄? l─計(jì)算跨徑。 式中─材料的切變模量，取=，則 = =④ 計(jì)算荷載橫向分布影響線(xiàn)坐標(biāo)：已知=，查GM法計(jì)算用表（見(jiàn)附表B），可查得表23中數(shù)據(jù)。用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線(xiàn)坐標(biāo)值（見(jiàn)圖24），實(shí)際梁位與表列梁位的關(guān)系見(jiàn)圖 43.1號(hào)、9號(hào)梁：2號(hào)、8號(hào)梁：3號(hào)、7號(hào)梁：4號(hào)、6號(hào)梁：5梁： 表23 影響線(xiàn)系數(shù)K1和K0取值表荷載橫向影響系數(shù)梁位荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4BK10B/4B/23B/4BK00B/41,55B/23B/4B計(jì)算各梁的橫向分布影響線(xiàn)坐標(biāo)η值見(jiàn)表24 表24 各梁的橫向分布影響線(xiàn)坐標(biāo)η值梁號(hào)計(jì)算式荷載位置B3B/4B/2B/40B/4B/23B/4B1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)5號(hào)000011繪制橫向分布影響線(xiàn)圖（見(jiàn)圖26）求橫向分布系數(shù)。 圖26 1號(hào)梁橫向分布影響線(xiàn)（尺寸單位：cm）⑤ 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)：荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算中包含了車(chē)道折減系數(shù)。按照最不利方式布載，并按相應(yīng)影響線(xiàn)坐標(biāo)值計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。 圖27 最不利荷載布置圖（尺寸單位：cm）1號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 2號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 3號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 4號(hào)梁：四車(chē)道： 三車(chē)道： 兩車(chē)道： 5號(hào)梁：四車(chē)道： （2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)：如圖28所示，按杠桿原理法繪制支點(diǎn)截面荷載橫向分布影響線(xiàn)并進(jìn)行布載圖28 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖式（尺寸單位：cm）M01== M01==M01=2=M01=2=M01=2= (3)橫向分布系數(shù)匯總，見(jiàn)表25表25可變作用類(lèi)別12345mc0．546mo 車(chē)道荷載的取值 根據(jù)《橋規(guī)》,公路—I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk按以下規(guī)定選?。簶蛄河?jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，pk=180KN；橋梁計(jì)算跨徑大于或等于50m時(shí)，pk=360KN；橋梁計(jì)算跨徑在5m～50m時(shí)，pk采用直線(xiàn)內(nèi)插求得。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)。本設(shè)計(jì)中，計(jì)算彎矩時(shí)qk=，pk=〔（）+180〕=計(jì)算剪力時(shí): pk== KN 計(jì)算可變作用效應(yīng) 對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載跨中彎矩時(shí)，采用全跨中統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc，考慮到跨中和四分點(diǎn)剪力影響線(xiàn)的較大豎標(biāo)位于橋跨中部，故按不變化的mc計(jì)算，計(jì)算支點(diǎn)附近應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線(xiàn)取值，即從支點(diǎn)到l/4之間，橫向分布系數(shù)用mc與mo值直線(xiàn)插入，其余均取mc值。（1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力彎矩:M=（1+μ）ξmc（pkyk+ qkww）剪力:Q=（1+μ）ξmk（+qkwQ）+△Q△ Q=（1+μ）ξ[]其中：（1+μ）—汽車(chē)沖擊系數(shù) 29,16 q p V影響線(xiàn)M影響線(xiàn)分布系數(shù)圖36Mmax =0. 67（+）= kN/mVmax =（+）=（2）四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力 q p V影響線(xiàn)M影響線(xiàn) 圖37△ Q=[ ]=Mmax = （+） = kN/mVmax = （+）=（3）變截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算變截面產(chǎn)生的剪力時(shí)，應(yīng)特別注意集中荷載荷載pk的作用位置。集中荷載若作用在計(jì)算截面，雖然影響縱坐標(biāo)最大，但其對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)較小，荷載向跨中方向移動(dòng)，就出現(xiàn)相反情況，因此應(yīng)對(duì)兩個(gè)荷載進(jìn)行比較，即影響線(xiàn)縱坐標(biāo)最大值和橫向分布系數(shù)達(dá)到最大值的截面（l/4截面），然后取一個(gè)最大的作為所求值。Mmax=（+）=m △Q=變截面處: Vmax,= ｛〔+〕+｝=跨處: Vmax,= 〔+〕=∴Vmax,＞Vmax, ∴取Vmax=Vmax,= （3）支點(diǎn)處的最大彎矩和最大剪力 q V影響線(xiàn)分布系數(shù)1Mmax= （0+0）=0 KNm△Q=[ ]= Vmax= （1+）=(4)主梁內(nèi)力匯總主梁內(nèi)力匯總表 表2－6梁位12345MQMQMQMQMQ恒載跨中00000L/4支點(diǎn)00000活載跨中L/4支點(diǎn)00000 結(jié)構(gòu)重要系數(shù)ro=，基本組合用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（驗(yàn)算強(qiáng)度），短期基本組合用于正常使用極限狀態(tài)，長(zhǎng)期基本組合用于正常極限狀態(tài)（用于驗(yàn)算裂縫和撓度）內(nèi)力組合表 表2－7截面彎矩（KN/m）剪力（KN）基本組合M（KN/m）/Q（KN）短期組合M（KN/m）/Q（KN）長(zhǎng)期組合M（KN/m）/Q（KN）MG1MG2MQVG1VG2VQr0Sud=r0（+）SGik+SGik+1跨中00r0Md=r0Vd=Md=Vd=Md=Vd=L/4變支點(diǎn)0000002跨中00L/4變支點(diǎn)0000003跨中00L/4變支點(diǎn)0000004跨中00L/4變支點(diǎn)0000005跨中00L/4變支點(diǎn)0000003預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求A類(lèi)構(gòu)件計(jì)算，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿(mǎn)足抗裂要求，所需的有效預(yù)加應(yīng)力： Npe=Npe——使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永久應(yīng)力的合力；Ms——按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；A——構(gòu)件混凝土全截面面積；W——構(gòu)件全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣彈性抵抗矩；ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離；對(duì)于2號(hào)梁：Ms= Nm 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=100mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的 合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為ep=yxap==，估算鋼筋數(shù)量時(shí)，可近似采用毛截面幾何性質(zhì)，由表 1－3可得跨中毛截面面積A=5232cm2，全截面對(duì)抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩：W===所以有效預(yù)加力合力為： Npe≥==106 N 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力σcon==1860=1395Mpa預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)的面積為：Ap===采用3束6162。，提供的預(yù)應(yīng)力筋截面面積為：Ap=36139=2502mm2，采用夾片錨，162。70金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑約為75mm，預(yù)應(yīng)力筋束的75mm預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示： 17550407136 預(yù)應(yīng)力綱筋的布置 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于30mm及管道直徑的1/2。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件直線(xiàn)管道的凈距不應(yīng)小于40mm，；對(duì)于預(yù)埋的金屬管在豎直方向上可將兩管道疊置。 跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋初步布置如圖 錨固面鋼束布置 為使施工方便，全部3束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端，這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿(mǎn)足張拉的要求，而且N1，N2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力，此時(shí)鋼束群重心至梁底距離為：ap== 校核上述布置的鋼束群位置：△ y= ap（yxhx）=（）=＞0說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi) 其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算(1) 鋼束彎起形狀，彎起角θ及其彎曲半徑為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束位置的線(xiàn)形均為直線(xiàn)加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個(gè)豎直面內(nèi)，確定鋼束起彎角時(shí)，既要照顧到其彎起產(chǎn)生足夠的豎向剪應(yīng)力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大，N1，N2和N3彎起角θ均取θ=8176。，各鋼束的彎曲半徑：RN1=45000mm，RN2=30000mm，RN3=15000mm，鋼束各控制位置的確定以N3號(hào)鋼束為例，其彎起布置如圖(2) 由ld=:ld==400ctg8176。=2846mm彎起點(diǎn)至導(dǎo)線(xiàn)點(diǎn)的水平距離 : lb2==15000tg4176。=1049mm∴彎