預應力混凝土40m簡支t形梁橋計算書畢業(yè)設計(完整版)
【正文】 其中： 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 按《橋規(guī)》，當車道大于兩車道時，需進行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結構。按照以上擬訂的外形尺寸，就可以繪出預制梁的跨中截面圖（見圖二）圖2 跨中截面尺寸圖 （尺寸單位：mm）（3）計算截面幾何特征將主梁跨中截面劃分成兩個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計算見表二跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積（）分塊面積形心至上緣距離（）分塊面積對上緣的靜矩（）分塊面積自身慣矩（）（）分塊面積對截面形心的慣矩（）（）（1）（2）（3）=（1）*（2）（4）（5）（6）=（1）*（7）=（4）+（6）大毛截面翼板4125三角承 托500腹板399011043890012003250下三角20058500馬蹄1500326250187500863754小毛截面翼板25501912547812三角承托500腹板399011043890012003250下三角20058500馬蹄1500326250187500注：大毛截面形心至上緣距離：863754/= 小毛截面形心至上緣距離：（4）檢驗截面效率指標（）上核心距 下核心距 截面效率指標： 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的(三)橫截面沿跨長的變化如圖一所示,本設計主梁采用等高形式,橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變。2．主梁跨中截面尺寸擬訂（1）預應力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~1/25，標準設計中高跨比約在1/18~1/19。畢業(yè)設計預應力混凝土簡支T形梁橋計算書（夾片錨具）一 設計資料及構造布置橋梁跨徑及橋?qū)挊藴士鐝剑?0m（墩中心距離）主梁全長：計算跨徑：橋面凈空：+2=11m設計荷載:汽車：公路—級，人群：設計時速： 80km/h橋面寬度： 凈（8+(n+1)）+2（人行道）橋面橫坡：％環(huán)境 ：橋址位于野外一般地區(qū)，Ⅰ類環(huán)境條件，年平均相對濕度75％；施工方法：主梁采用后張法，預留孔道采用預埋金屬波紋管成型，兩端同時張拉。當建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預應力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多，綜上所述，本橋梁取用2300mm的主梁高度是比較合適的。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大局部應力，也為布置錨具的需要，在距梁端1999mm的范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。本算例按四車道設計，因此在計算可變作用效應時需進行車道折減。對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當截面混凝土不出現(xiàn)拉應力控制時，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：式中：——持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值，按表7取用——與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路—級，——，故=在一中已計算出成橋后跨中截面=，=,初估=15cm，則鋼束偏心距為：===。圖12示出計算圖式，錨固端截面特性計算見表8所示。計算結果如下表所示。后張法梁的預應力損失包括（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。按《公預規(guī)》，計算公式為（）式中：——張拉鋼束時錨下的控制應力；根據(jù)《公預規(guī)》，對于鋼絞線取張拉控制應力為： ——鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于預埋波紋管??； ——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）； ——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，??； ——從張拉端到計算截面的管道長度（m），可近似取其在縱軸上的投影長度，當四分點為計算截面時， 四分點截面管道摩擦損失計算表表81鋼束號N1（N2）7N3（N4）7N5N6N7跨中截面管道摩擦損失計算表表82鋼束號N1（N2）7N3（N4）7N515N615N71鋼束回縮引起的預應力損失按《公預規(guī)》，對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨固后反向摩擦的影響。計算公式如下：對于凈截面：（4．1）截面積： （）
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