【正文】 ）翼板270020250506251065175910702384三角承托50013518041353582腹板2660852261005740184912685下三角27015541850337519365471939922馬蹄13751298810713059722750552767931974295 小毛截面翼板2100157503937597876659627040三角承托50016496771652455腹板2660852261002256134572280下三角27015541850337516948961699271馬蹄13751156979011541405690552317929590451 檢驗截面效率指標(biāo)上核心距：下核心距：截面效率指標(biāo)：表明跨中截面尺寸合理。本橋主梁翼板寬度為1800mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝階段的小截面(b=1400mm)和運(yùn)營階段的大截面( b=1800mm)。 主梁跨徑及全長 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： l=35m (墩中心距離)； 計算跨徑： l=34m (支座中心距離)； 主梁全長： = （主梁預(yù)制長度）。但是，還應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》9．3．8條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。因此，本橋主梁斜截面抗剪斜截面強(qiáng)度的驗算截面如圖 Ⅰ 10 所示。按《公預(yù)規(guī)》5．2．11條規(guī)定，彎起鋼筋的彎起點，應(yīng)設(shè)在抗彎強(qiáng)度計算不需要該鋼筋的截面以外不小于，滿足要求。假定有通過支點。 可變作用產(chǎn)生的支點剪力計算表（單位：kN） 表Ⅰ 16梁號123公式 計算值1/+1/ ()=1/+1/ ()=1/+1/ ()= 剪力效應(yīng)組合表（單位：kN） 表Ⅰ 17梁號剪力效應(yīng)永久荷載人群汽車10 2030注：——橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。本梁為跨徑16m，故取=222。故 == (m)表 Ⅰ 2λ/單位抗彎及抗扭慣矩：=/b =(m/cm)=/b =(m/cm) 計算抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù)==式中：——橋?qū)挼囊话耄? ——計算跨徑。人群荷載取3KN/m。 材料 鋼筋：主筋用HRB335鋼筋，其他選用R235鋼筋； 混凝土：標(biāo)號C30。=（+）/2（因為混凝土膨脹系數(shù)很小，所以未計入橫向收縮的影響）按《公預(yù)規(guī)》，取=，則：=，= 計算荷載彎矩橫向分布系數(shù)影響坐標(biāo)已知=，查G—M圖表，可得表 Ⅰ 3中數(shù)值。公路—Ⅰ級及其影響線面積 表 Ⅰ 9項目頂點位置（）（）處支點處處222222222222可變作用（人群）（每延米）：=3 =3(3) 可變作用效應(yīng)計算公路—Ⅰ級產(chǎn)生的彎矩（單位：） 表 Ⅰ 10梁號內(nèi)力（1）1+（2）（3）（4）（5）（6）彎矩效應(yīng)（1）（2）[（3）（4）+（5）（6）]122223 人群產(chǎn)生的彎矩(單位:) 表Ⅰ 11梁號內(nèi)力（1）（2）（3）彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）13 23基本荷載組合：按《橋規(guī)》4．1．6條規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)：=；汽車荷載作用分項系數(shù)：=；人群荷載作用分項系數(shù)： =。——與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)。按《公預(yù)規(guī)》9．3．10條的構(gòu)造要求：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5．2．9條規(guī)定，構(gòu)造要求滿足：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5．2．10條規(guī)定：介于兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限承載能力驗算。(3) 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦不相同，則有效高度大小不同，現(xiàn)進(jìn)行估算。圖 Ⅰ 10(1)距支座中心（梁高一半）處截面11， ；(2) ，相應(yīng)的；(3) ，相應(yīng)的；(4) ，相應(yīng)的；按 《公預(yù)規(guī)》 5．2．7 條的規(guī)定：受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗算公式為：式中： ——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力；——與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力；——斜截面內(nèi)在同以彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積。選用，則，可以選用。 設(shè)計荷載 公路—Ⅰ級，荷載—Ⅰ級。凈—7m+21m的橋?qū)掃x用五片主梁，如圖II—1所示。 橫截面沿跨長變化本設(shè)計主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變。詳見圖 Ⅱ 1所示。① 求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，跨中截面作用效應(yīng)計算圖式如圖 Ⅱ 6，計算公式為：圖 Ⅱ 6式中：——所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；——車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——影響線上同號區(qū)段的面積；——影響線上最大坐標(biāo)值。 主梁作用效應(yīng)組合 表Ⅱ—7序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點　　　　　　　(1)第一期永久作用0(2)第二期永久作用0(3)總永久作用=（1）+（2）0(4)可變作用（汽車）公路—Ⅰ級(5)可變作用（汽車）沖擊(6)可變作用（人群）(7)標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）+（6）(8)短期組合=（3）+*（4）+（6）(9)極限組合=*（3）+*[（4）+（5）]+*(6) 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼筋的估算和確定根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的盈利要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。圖 Ⅱ 10預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁底的距離，普通鋼筋重心至梁底距離，則預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力作用點至梁底距離所以。若則表示該截面不受摩阻影響。正截面承載力計算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離()為所以從表II7知，跨中截面彎矩組合設(shè)計值。3 應(yīng)力驗算(1) 短暫狀況的正應(yīng)力驗算① 構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級為C45.② 短暫狀態(tài)下（預(yù)加應(yīng)力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：下緣：其中。 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗算取剪力和彎矩都由較大變化的變化點截面進(jìn)行計算。同時，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。(2) 考慮長期效應(yīng)的一期荷載、二期荷載引起的撓度（↓）2. 預(yù)加應(yīng)力引起的上拱度計算采用L/4截面處的使用階段預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值，即：則主梁上拱度（跨中截面）為考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值為(↑)3. 預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度為(↑)預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。橡膠片的平均容許壓應(yīng)力為，橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量為：計算時最大支座反力為。已知公路—Ⅰ級荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角驗算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合規(guī)范要求。圖 Ⅲ 3圖 Ⅲ 4① 公路—Ⅰ級單車列，對稱布置雙車列，對稱布置圖 Ⅲ 5單車列，非對稱布置由，已知，則雙車列，非對稱布置已知：，② 人群荷載兩側(cè)有人群，對稱布置 圖 Ⅲ 6單側(cè)有人群，非對稱布置已知：， 按順橋向可變荷載移動情況，求得支座可變荷載反力的最大值① 公路—Ⅰ級圖 Ⅲ 7雙孔布載單列車時：雙孔布載雙列車時：單孔布載單列車時：單孔布載雙列車時：② 人群荷載圖 Ⅲ 8單孔滿載時：雙孔滿載時（一側(cè)）：（2）可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式為），見表Ⅲ—3 表Ⅲ—3荷載橫向分布情況公路—Ⅰ級荷載(kN)人群荷載(kN)計算方法荷載分布橫向分布系數(shù)單孔雙孔單孔雙孔對稱布置按杠桿法單列行車公路—Ⅰ級000000雙列行車公路—Ⅰ級人群荷載000非對稱布置按偏心受壓法單列行車公路—Ⅰ級雙列行車公路—Ⅰ級人群荷載 各梁永久荷載、可變荷載反力組合:計算見表表Ⅲ—4，表中均取用最大值，其中沖擊系數(shù)為： 各梁永久荷載、可變荷載反力組合計算表 表Ⅲ—4編號荷載情況1號梁2號梁3號梁4號梁5號梁①恒載②公路—Ⅰ級雙列對稱③公路—Ⅰ級雙列非對稱④人群對稱0⑤人群非對稱⑥①+②+④⑦①+②+⑤⑧①+③+④⑨①+③+⑤ 雙柱反力計算（圖II9），所引用的各梁反力見表 雙柱反力計算 表Ⅲ—5荷載組合情況計算式反力組合⑥公路—Ⅰ級雙列對稱人群對稱組合⑦公路—Ⅰ級雙列對稱 人群非對稱組合⑧公路—Ⅰ級雙列非對稱 人群對稱組合⑨公路—Ⅰ級雙列非對稱 人群非對稱由表Ⅲ—5可知，偏載左邊的立柱反力最大（），并由荷載組合⑦時控制設(shè)計。 內(nèi)力計算 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力① 彎矩計算截面位置見圖II9。計入汽車制動力時：不計入汽車制動力時均滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。按《公預(yù)規(guī)》4．3．6條規(guī)定，汽車荷載制動力為一車道上總重力的10%，一車道的荷載總重力為：，由要求不小于90，取制動力為90。1. 局部受壓區(qū)尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的尺寸應(yīng)滿足下列錨下混凝土抗裂計算的要求:式中： ——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計值，所以局部壓力設(shè)計值為——張拉錨固時混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%時張拉，=C45，則；——混凝土局部承壓修正系數(shù)，；——混凝土局部承壓承載力提高