【正文】 ）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（7）=（4）+（6）翼板270020250506251065175910702384三角承托50013518041353582腹板2660852261005740184912685下三角27015541850337519365471939922馬蹄13751298810713059722750552767931974295 小毛截面翼板2100157503937597876659627040三角承托50016496771652455腹板2660852261002256134572280下三角27015541850337516948961699271馬蹄13751156979011541405690552317929590451 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)上核心距：下核心距：截面效率指標(biāo)：表明跨中截面尺寸合理。計(jì)算所得值列于表Ⅱ—5 值 表Ⅱ—5梁號(hào)1053223⑤ 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)1號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載（如圖 Ⅱ 4） 圖24計(jì)算圖（尺寸單位：mm）圖 Ⅱ 4可變作用（汽車公路—Ⅰ級(jí)）：設(shè)影響線零點(diǎn)離1號(hào)梁軸線的距離為，則： 解得 =兩車道：可變作用（人群）：⑥ 支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)如圖 Ⅱ 5 ，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布系數(shù)影響線并進(jìn)行布載，1號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下： 圖 Ⅱ 5可變作用（汽車）：可變作用（人群）：橫向分布系數(shù)匯總（見(jiàn)表Ⅱ—6） 表Ⅱ—6 可變作用類別公路—Ⅰ級(jí)人群(3) 車道荷載的取值根據(jù)《公預(yù)規(guī)》4．3．1條，公路—Ⅰ級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力時(shí)：(4) 計(jì)算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從直線過(guò)度到，其余梁段均取。預(yù)應(yīng)力鋼束及普通鋼筋布置在跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖 Ⅱ 10。 跨中截面 L/4截面所以 （未計(jì)入構(gòu)造鋼筋影響），取跨中與L/4截面的平均值計(jì)算，有：跨中截面 L/4截面 所以 將以上各項(xiàng)帶入即得現(xiàn)將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于表Ⅱ—19 各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總 表Ⅱ—19預(yù)加應(yīng)力階段使用階段鋼束有效應(yīng)力預(yù)加力階段使用階段跨中截面0L/4截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算一般取彎矩最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力計(jì)算求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說(shuō)明確實(shí)屬于第一類T形梁?？缰薪孛婊炷辽线吘墘簯?yīng)力計(jì)算值為計(jì)算表明，混凝土截面正應(yīng)力驗(yàn)算滿足要求。簡(jiǎn)支梁的撓度驗(yàn)算公式為(1) 可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則查表得主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為由可變荷載引起的簡(jiǎn)支梁跨中截面的撓度為(↓)考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的可變和在引起的撓度值為滿足要求。 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)支座的平均壓縮變形為：按規(guī)范要求應(yīng)滿足，即：梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載時(shí)主梁處于水平狀態(tài)。為求得最大彎矩值，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置時(shí)的數(shù)據(jù)，跨中彎矩取用對(duì)稱布置時(shí)的數(shù)據(jù)。五根梁共10個(gè)支座，每支座承受的水平力為：按《公預(yù)規(guī)》8．4條要求，橡膠層總厚度應(yīng)滿足：(1)不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：；(2)計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)：或(3) 選用六層鋼板、七層橡膠組成的橡膠支座。(1) 主應(yīng)力計(jì)算① 剪應(yīng)力由以前數(shù)據(jù)知可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合,則② 正應(yīng)力③ 主應(yīng)力 表Ⅱ—22計(jì)算纖維面積矩剪應(yīng)力正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段凈截面第二階段凈截面(2) 主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂計(jì)算的混凝土的主拉應(yīng)力限制值為從表Ⅱ—22中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點(diǎn)截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算要求。(2) 持久狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算① 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》7．1．5條，使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：式中：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算：——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力。 該梁所屬的橋位于野外一般條件，相對(duì)濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度由圖 中 截面可得，可查《混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值表》得到。(2) 普通鋼筋的確定及布置依據(jù)強(qiáng)度條件確定普通鋼筋。簡(jiǎn)支梁的自振頻率為：= （Hz） 其中： Hz和14 Hz之間，沖擊系數(shù)按照下式計(jì)算： 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)1. 跨中的荷載橫向分布系數(shù)圖24計(jì)算圖（尺寸單位：mm）由于橋跨內(nèi)設(shè)七道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為：所以可按修正的剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)。 主梁跨中截面主要尺寸（圖 Ⅱ 1圖 Ⅱ 2）預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在1/18~1/19。公路—Ⅰ級(jí)可變荷載；，跨中橫向分布系數(shù)；人群荷載，跨中橫向分布系數(shù)。代入公式，可得:選用 根據(jù) 《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。已知1號(hào)梁跨中彎矩，按《公預(yù)規(guī)》5．2．3公式： 式中：——混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，C30混凝土，； ——T形截面受壓區(qū)翼緣板計(jì)算寬度， ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，（）求解得到=。 鋼筋混凝土T形梁橋永久荷載計(jì)算 表 Ⅰ 5 構(gòu)件名構(gòu)件簡(jiǎn)圖尺寸（mm）單元構(gòu)件體積及計(jì)算公式重度（）每延米重力（）主梁25橫隔梁中梁∣邊梁25橋面鋪裝瀝青混凝土：=混凝土墊層: =2324各梁的永久荷載匯總于表 Ⅰ 6。預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文目錄Ⅰ 橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 61 引橋計(jì)算 6 設(shè)計(jì)資料 6. 橋面凈空 6 主梁跨徑及全長(zhǎng) 7 設(shè)計(jì)荷載 7 材料 7 計(jì)算方法 7 結(jié)構(gòu)尺寸 7 設(shè)計(jì)依據(jù) 7 主梁的計(jì)算 7 跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按G—M法） 8 橫梁抗彎及抗扭慣矩 8 計(jì)算抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù) 9 計(jì)算荷載彎矩橫向分布系數(shù)影響坐標(biāo) 9 作用效應(yīng)計(jì)算 13 13 永久作用效應(yīng)計(jì)算 14 可變作用效應(yīng) 15 可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算 17. 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 20 20 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 21 根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置 21 箍筋配置 24 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 25 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算 27 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗(yàn)算 282 主橋計(jì)算 29 設(shè)計(jì)資料 30 橋面凈空 30 主梁跨徑及全長(zhǎng) 30 設(shè)計(jì)荷載 30 材料 30 施工工藝 30 設(shè)計(jì)依據(jù) 30 橫截面布置 30 主梁間距與主梁片數(shù) 30 主梁跨中截面主要尺寸（圖 Ⅱ 1圖 Ⅱ 2） 31 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) 33 橫截面沿跨長(zhǎng)變化 33 橫隔梁的設(shè)置 34 永久作用效應(yīng)計(jì)算 34 永久作用集度 34 二期永久作用 34 永久作用效應(yīng) 35 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 36 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 37 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 45 跨中截面鋼筋的估算和確定 45 其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算 47 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 51 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 56 56 斜截面承載力計(jì)算 57 斜截面抗彎承載力 58 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算 60 抗裂性驗(yàn)算 62 支座計(jì)算 67 選定支座的平面尺寸 67 確定支座的厚度 68 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn) 69 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 69三 橋梁下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 70 鉆孔灌注樁、單排雙柱式橋墩的計(jì)算 70 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造 70 水文地質(zhì)條件 70 材料 70 橋墩尺寸 70 設(shè)計(jì)依據(jù) 71 蓋梁計(jì)算 71 荷載計(jì)算 71 可變荷載計(jì)算 72 74 各梁永久荷載、可變荷載反力組合: 77 雙柱反力計(jì)算 78 內(nèi)力計(jì)算 78 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 78 相應(yīng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算 79 橋墩墩柱設(shè)計(jì) 82 荷載計(jì)算 82 雙柱反力橫向分布計(jì)算 83 荷載組合 83 84 鉆孔樁計(jì)算 86 荷載計(jì)算 86 樁長(zhǎng)計(jì)算 87 樁的內(nèi)力計(jì)算（m法） 88 樁身截面配筋與承載力驗(yàn)算 90 墩頂縱向水平位移驗(yàn)算 91Ⅰ 橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1 引橋計(jì)算 設(shè)計(jì)資料. 橋面凈空 凈—7m + 2。 各梁的永久荷載（單位：） 表 Ⅰ 6梁號(hào)主梁橫梁鋪裝層合計(jì)1（5）2（4）3 永久作用效應(yīng)計(jì)算影響線面積計(jì)算見(jiàn)表 Ⅰ 7。按《公預(yù)規(guī)》5．2．3條：選用鋼筋：鋼筋布置圖Ⅰ 7所示。 綜上所述，全梁箍筋的配置為雙肢箍筋：，為10cm，其余地方箍筋間距為20cm。永久作用：可變作用（汽車）：可變作用（人群）：式中：——作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對(duì)汽車，對(duì)人群。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。2. 計(jì)算主梁抗扭慣矩對(duì)于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算：式中： ——矩形截面抗扭慣矩剛度系數(shù)（見(jiàn)表 Ⅰ 1）； ，——相應(yīng)各矩形的寬度和厚度； ——梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)。翼板的有效寬度 取，計(jì)算彎矩為。 為傳力錨固時(shí)在跨中和L/4截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡(jiǎn)化計(jì)算不計(jì)構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由、所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。取最不利位置跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算：，代入公式得所以鋼束應(yīng)力為計(jì)算表明，預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求。 主梁變形（撓度）計(jì)算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下截面不開(kāi)裂。則：橡膠片的總厚度：。按圖 II9給出的截面位置，給截面。經(jīng)驗(yàn)證，支座厚度滿足規(guī)范要求。由表Ⅱ—10可見(jiàn)，主梁在各控制截面的換算截面慣性矩各不相同，現(xiàn)取L/4處主梁截面的換算截面慣性矩作為全梁的平均值來(lái)計(jì)算。取最不利的跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)算和引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性。（3）預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的布置對(duì)于跨中截面，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9．1．1條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)的凈距不應(yīng)小于3cm及管道直徑的1/2；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9．4．9條規(guī)定，在豎直方向可疊置。④ 計(jì)算得修正系數(shù)：按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值式中：。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的1/。