【正文】 跨中截面幾何特性計(jì)算表 表Ⅱ—2分塊名稱(chēng)分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜矩分塊面積的自身慣矩分塊面積對(duì)截面形心的慣矩（1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（7）=（4）+（6）翼板270020250506251065175910702384三角承托50013518041353582腹板2660852261005740184912685下三角27015541850337519365471939922馬蹄13751298810713059722750552767931974295 小毛截面翼板2100157503937597876659627040三角承托50016496771652455腹板2660852261002256134572280下三角27015541850337516948961699271馬蹄13751156979011541405690552317929590451 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)上核心距：下核心距：截面效率指標(biāo)：表明跨中截面尺寸合理。 主梁跨中截面主要尺寸（圖 Ⅱ 1圖 Ⅱ 2）預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在1/18~1/19。本橋主梁翼板寬度為1800mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運(yùn)輸、吊裝階段的小截面(b=1400mm)和運(yùn)營(yíng)階段的大截面( b=1800mm)。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTC D62——2004）的鋼絞線。 主梁跨徑及全長(zhǎng) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： l=35m (墩中心距離)； 計(jì)算跨徑： l=34m (支座中心距離)； 主梁全長(zhǎng)： = （主梁預(yù)制長(zhǎng)度）。公路—Ⅰ級(jí)可變荷載；，跨中橫向分布系數(shù)；人群荷載，跨中橫向分布系數(shù)。但是，還應(yīng)滿(mǎn)足《公預(yù)規(guī)》9．3．8條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。斜截面11：截割一組彎起鋼筋，縱向鋼筋含筋率。因此，本橋主梁斜截面抗剪斜截面強(qiáng)度的驗(yàn)算截面如圖 Ⅰ 10 所示。代入公式，可得:選用 根據(jù) 《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。按《公預(yù)規(guī)》5．2．11條規(guī)定，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在抗彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于，滿(mǎn)足要求。彎起鋼筋配置計(jì)算圖式如圖Ⅰ 9所示。假定有通過(guò)支點(diǎn)。已知1號(hào)梁跨中彎矩，按《公預(yù)規(guī)》5．2．3公式： 式中：——混凝土軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，C30混凝土，； ——T形截面受壓區(qū)翼緣板計(jì)算寬度， ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，（）求解得到=。 可變作用產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計(jì)算表（單位：kN） 表Ⅰ 16梁號(hào)123公式 計(jì)算值1/+1/ ()=1/+1/ ()=1/+1/ ()= 剪力效應(yīng)組合表（單位：kN） 表Ⅰ 17梁號(hào)剪力效應(yīng)永久荷載人群汽車(chē)10 2030注：——橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。 可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算① 跨中剪力的計(jì)算公路—Ⅰ級(jí)產(chǎn)生的跨中剪力(單位：kN) 表Ⅰ 13梁號(hào)內(nèi)力（1）1+（2）（3）（4）（5）（6）彎矩效應(yīng)（1）（2）[（3）（4）+（5）（6）]123人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位：kN） 表Ⅰ 14梁號(hào)內(nèi)力（1）（2）（3）彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）123② 支點(diǎn)剪力的計(jì)算（見(jiàn)表Ⅰ 15～表Ⅰ 17）計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：、支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的、按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)（同前）、支點(diǎn)～處在和之間按照直線變化（圖Ⅰ 6）圖 Ⅰ 6支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：式中：——相應(yīng)于某均布活載作用處的橫向分布圖縱坐標(biāo)； ——相應(yīng)于某均布活載作用的數(shù)值； ——相應(yīng)的某集中活載的數(shù)值。本梁為跨徑16m，故取=222。 鋼筋混凝土T形梁橋永久荷載計(jì)算 表 Ⅰ 5 構(gòu)件名構(gòu)件簡(jiǎn)圖尺寸（mm）單元構(gòu)件體積及計(jì)算公式重度（）每延米重力（）主梁25橫隔梁中梁∣邊梁25橋面鋪裝瀝青混凝土：=混凝土墊層: =2324各梁的永久荷載匯總于表 Ⅰ 6。故 == (m)表 Ⅰ 2λ/單位抗彎及抗扭慣矩：=/b =(m/cm)=/b =(m/cm) 計(jì)算抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù)==式中：——橋?qū)挼囊话耄? ——計(jì)算跨徑。圖 Ⅰ 1 （尺寸單位：mm） 設(shè)計(jì)依據(jù)（1） 《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60—2004），簡(jiǎn)稱(chēng)《橋規(guī)》；（2） 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004），簡(jiǎn)稱(chēng)《公預(yù)規(guī)》。人群荷載取3KN/m。預(yù)應(yīng)力橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文目錄Ⅰ 橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 61 引橋計(jì)算 6 設(shè)計(jì)資料 6. 橋面凈空 6 主梁跨徑及全長(zhǎng) 7 設(shè)計(jì)荷載 7 材料 7 計(jì)算方法 7 結(jié)構(gòu)尺寸 7 設(shè)計(jì)依據(jù) 7 主梁的計(jì)算 7 跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按G—M法） 8 橫梁抗彎及抗扭慣矩 8 計(jì)算抗彎參數(shù)和抗彎參數(shù) 9 計(jì)算荷載彎矩橫向分布系數(shù)影響坐標(biāo) 9 作用效應(yīng)計(jì)算 13 13 永久作用效應(yīng)計(jì)算 14 可變作用效應(yīng) 15 可變荷載剪力效應(yīng)計(jì)算 17. 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 20 20 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 21 根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置 21 箍筋配置 24 斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 25 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算 27 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗(yàn)算 282 主橋計(jì)算 29 設(shè)計(jì)資料 30 橋面凈空 30 主梁跨徑及全長(zhǎng) 30 設(shè)計(jì)荷載 30 材料 30 施工工藝 30 設(shè)計(jì)依據(jù) 30 橫截面布置 30 主梁間距與主梁片數(shù) 30 主梁跨中截面主要尺寸（圖 Ⅱ 1圖 Ⅱ 2） 31 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) 33 橫截面沿跨長(zhǎng)變化 33 橫隔梁的設(shè)置 34 永久作用效應(yīng)計(jì)算 34 永久作用集度 34 二期永久作用 34 永久作用效應(yīng) 35 沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù) 36 計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 37 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 45 跨中截面鋼筋的估算和確定 45 其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算 47 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 51 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 56 56 斜截面承載力計(jì)算 57 斜截面抗彎承載力 58 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算 60 抗裂性驗(yàn)算 62 支座計(jì)算 67 選定支座的平面尺寸 67 確定支座的厚度 68 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn) 69 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 69三 橋梁下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 70 鉆孔灌注樁、單排雙柱式橋墩的計(jì)算 70 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及上部構(gòu)造 70 水文地質(zhì)條件 70 材料 70 橋墩尺寸 70 設(shè)計(jì)依據(jù) 71 蓋梁計(jì)算 71 荷載計(jì)算 71 可變荷載計(jì)算 72 74 各梁永久荷載、可變荷載反力組合: 77 雙柱反力計(jì)算 78 內(nèi)力計(jì)算 78 恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 78 相應(yīng)于最大彎矩時(shí)的剪力計(jì)算 79 橋墩墩柱設(shè)計(jì) 82 荷載計(jì)算 82 雙柱反力橫向分布計(jì)算 83 荷載組合 83 84 鉆孔樁計(jì)算 86 荷載計(jì)算 86 樁長(zhǎng)計(jì)算 87 樁的內(nèi)力計(jì)算（m法） 88 樁身截面配筋與承載力驗(yàn)算 90 墩頂縱向水平位移驗(yàn)算 91Ⅰ 橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1 引橋計(jì)算 設(shè)計(jì)資料. 橋面凈空 凈—7m + 2。 材料 鋼筋：主筋用HRB335鋼筋，其他選用R235鋼筋； 混凝土：標(biāo)號(hào)C30。 (3) 《公路小橋涵設(shè)計(jì)示例》 劉培文周衛(wèi)編著 人民交通出版社 2005年2 主梁的計(jì)算 跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按G—M法） 主梁的的抗彎及抗扭慣矩和主梁界面的重心位置 (圖Ⅰ 2)：平均板厚： h=(8+14)=11 (cm) = = (cm) 圖12（尺寸單位：mm） = (m)T形截面抗扭慣矩近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭慣矩之和，即： =式中： ——矩形截面抗扭慣矩剛度系數(shù)（見(jiàn)表 Ⅰ 1）； ，——相應(yīng)各矩形的寬度和厚度。=（+）/2（因?yàn)榛炷僚蛎浵禂?shù)很小，所以未計(jì)入橫向收縮的影響）按《公預(yù)規(guī)》，取=，則：=，= 計(jì)算荷載彎矩橫向分布系數(shù)影響坐標(biāo)已知=，查G—M圖表，可得表 Ⅰ 3中數(shù)值。 各梁的永久荷載（單位：） 表 Ⅰ 6梁號(hào)主梁橫梁鋪裝層合計(jì)1（5）2（4）3 永久作用效應(yīng)計(jì)算影響線面積計(jì)算見(jiàn)表 Ⅰ 7。公路—Ⅰ級(jí)及其影響線面積 表 Ⅰ 9項(xiàng)目頂點(diǎn)位置（）（）處支點(diǎn)處處222222222222可變作用（人群）（每延米）：=3 =3(3) 可變作用效應(yīng)計(jì)算公路—Ⅰ級(jí)產(chǎn)生的彎矩（單位：） 表 Ⅰ 10梁號(hào)內(nèi)力（1）1+（2）（3）（4）（5）（6）彎矩效應(yīng)（1）（2）[（3）（4）+（5）（6）]122223 人群產(chǎn)生的彎矩(單位:) 表Ⅰ 11梁號(hào)內(nèi)力（1）（2）（3）彎矩效應(yīng)（1）（2）（3）13 23基本荷載組合：按《橋規(guī)》4．1．6條規(guī)定，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：=；汽車(chē)荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：=；人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)： =。人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算式為：式中：——跨中橫向分布系數(shù)； ——支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)?！c其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)。按《公預(yù)規(guī)》5．2．3條：選用鋼筋：鋼筋布置圖Ⅰ 7所示。按《公預(yù)規(guī)》9．3．10條的構(gòu)造要求：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5．2．9條規(guī)定，構(gòu)造要求滿(mǎn)足：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5．2．10條規(guī)定：介于兩者之間應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限承載能力驗(yàn)算。圖Ⅰ 9(尺寸單位：cm)由內(nèi)插可得：距梁高處的剪力效應(yīng)為：=，其中：相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見(jiàn)表Ⅰ 17.相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值 表Ⅰ 17斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心的距離 m承擔(dān)的剪力值 kN123(