【正文】 ，=1/3 /=（）=，內(nèi)插得 =故 == （m）單位寬度抗彎及抗扭慣矩：=/b=(m/cm)=/b=(m/cm) 橫梁抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度λ計(jì)算 （圖 Ⅰ 3） 橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即：l=4b== (m) c== (cm)=100 cm, =15 cm =根據(jù)比值可查表Ⅰ 2，求得：/=則== (m)求橫梁截面中心位置：= = = m 圖 Ⅰ 3 橫梁的抗彎和抗扭慣矩和： == (m)=，查表 Ⅰ 1，有： = ，查表得=1/3，但由于連續(xù)橋面得單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立板寬扁板者的一半，所以取=1/6。 表 Ⅰ 3梁位荷 載 位 置00b/4b/23b/4b0b/4b/23b/4b 用內(nèi)插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值（圖 Ⅰ 4） 圖 Ⅰ 4 （尺寸單位：cm）1號(hào)、5號(hào)梁： = 2號(hào)、4號(hào)梁： = 3號(hào)梁： （系梁位在0點(diǎn)的值）列表計(jì)算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值（表 Ⅰ 4） 各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值 表Ⅰ 4梁號(hào)計(jì)算式荷 載 位 置01號(hào)==/52號(hào)==/53號(hào)====/5繪制橫向分布影響線圖（圖 Ⅰ 5） 求橫向分布系數(shù)。 影響線面積計(jì)算 表 Ⅰ 7項(xiàng)目計(jì)算面積影響線面積====永久作用效應(yīng)計(jì)算見表 Ⅰ 8。彎矩基本組合表（單位:） 表Ⅰ 12梁號(hào)內(nèi)力永久荷載人群汽車①②③④⑤1 23注：——橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車荷載作用下如圖Ⅰ 6所示，計(jì)算結(jié)果如表Ⅰ 15 公路—I級(jí)產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算表（單位:kN） 表Ⅰ 15梁號(hào)剪力效應(yīng)（）123+()=+ (+)+(+)+人群荷載作用如圖圖Ⅰ 7，計(jì)算結(jié)果如表Ⅰ 16所示。4. 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算由彎矩組合表Ⅰ 12可知，1號(hào)梁值最大，考慮到施工方便，偏安全的一律按1號(hào)梁設(shè)計(jì)彎矩進(jìn)行配筋。鋼筋重心位置為：（圖 Ⅰ 8）圖 Ⅰ 8（尺寸單位：mm）實(shí)際有效高度：按《公預(yù)規(guī)》9．1．12要求，含筋率滿足規(guī)范要求： 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算按截面實(shí)際配筋值計(jì)算受壓區(qū)高度為：（cm）截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：滿足規(guī)范要求。(1) 斜截面的配筋的計(jì)算圖式。相應(yīng)的各排鋼筋彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算：式中：=280，=45，=。鋼筋的抵抗彎矩為： 箍筋配置 按《公預(yù)規(guī)》5．2．11條規(guī)定，箍筋間距的計(jì)算公式：式中：——異形彎矩影響系數(shù)，??； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，取； ——距支座中心處截面上的計(jì)算剪力； ——同一截面上箍筋的總截面面積； ——箍筋的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度； ——混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取。則配筋率分別為：當(dāng)=10cm時(shí)：當(dāng)=20cm時(shí)： 均大于規(guī)范規(guī)定的最小配筋率：%的要求。斜截面水平投影長度C按下式計(jì)算：式中：——斜截面受壓端正截面處的剪跨比。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算按《公預(yù)規(guī)》6．4．3條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計(jì)算： 式中： ——考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗(yàn)算按《公預(yù)規(guī)》6．5．1條和《公預(yù)規(guī)》6．5．2條規(guī)定：式中：——全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩；——換算截面中性軸T梁頂面的距離。 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)采用C40以下混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)，施工中可以通過預(yù)拱度消除永久作用撓度，則：撓度符合規(guī)范的要求。人群荷載取3KN/m；每側(cè)人行欄、 材料 鋼筋：主筋用HRB335鋼筋，其他選用R235鋼筋； 混凝土：標(biāo)號(hào)C50，欄桿及橋面鋪裝用C30。 設(shè)計(jì)依據(jù) （1） 交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》 （JTG B01—2003），簡稱《標(biāo)準(zhǔn)》； （2） 交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 （JTG D60—2004），簡稱《橋規(guī)》； （3） 交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTG D62—2004），簡稱《公預(yù)規(guī)》。 基本計(jì)算數(shù)據(jù)見表Ⅱ—1。綜上所說，本橋取用1800mm的主梁高度是 比較合適的。梁端部區(qū)段由于錨頭集中作用二引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端2080范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部26,下部24；中橫隔梁的高度為205，厚度為上部18，下部16。 永久作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用集度(1) 預(yù)制梁自重①跨中截面段主梁的自重（六分點(diǎn)截面至跨中截面，）：G(1)=25=（KN）②馬蹄抬高到腹板變寬段（長5m） G(2)=( +)725/2=（KN）③支點(diǎn)段梁的自重 G(3)=25=（KN）④邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積（）/2=()則 G(4)=(*+1*) 25=()根據(jù)以上數(shù)據(jù)，得到預(yù)制梁永久作用集度對邊梁g1=（+++）=（）⑤預(yù)制梁永久作用集度 二期永久作用 1. 現(xiàn)澆T梁翼板集度 2. 邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 故： 3. 鋪裝8cm混凝土鋪裝：5cm瀝青鋪裝：若將橋面鋪裝均攤給五片主梁，則：④欄桿一側(cè)人行欄：一側(cè)防撞欄：）若將兩側(cè)人行欄均攤給五片主梁，則：⑤邊梁二期永久作用集度： 永久作用效應(yīng)如圖 Ⅱ 3所示，設(shè)為計(jì)算截面離左支座的距離，并令。對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：馬蹄部分的換算平均厚度： 計(jì)算表 表Ⅱ—4分塊名稱/翼緣板180腹板19馬蹄55③ 修正抗扭修正系數(shù)因主梁的間距相同，則得：式中：；；；，；。可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）效應(yīng)：② 求四分點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力圖 Ⅱ 7為四分點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖式。因此應(yīng)對兩個(gè)截面進(jìn)行比較，即影響線縱坐標(biāo)最大截面（變化點(diǎn)截面）和橫向分布系數(shù)達(dá)到最大值的截面（第一根橫梁處截面），然后取一個(gè)最大的作為所求值。由表Ⅱ—2可知主梁跨中截面的幾何性質(zhì)（初估）：，（為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心的距離），（為截面對主梁上緣的凈矩），（為短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值）。設(shè)中性軸在翼板中通過，則設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力作用點(diǎn)至梁底距離，則，將已知數(shù)據(jù)代入公式，求得：，所以主梁中性軸在翼緣中通過，則布置HRB335鋼筋，提供鋼筋面積，滿足要求。(4) 錨固面預(yù)應(yīng)力鋼筋布置為了施工方便，布置如圖 Ⅱ 11 圖 Ⅱ 11a)預(yù)制梁端部 b)鋼束在端部的錨固位置 其它截面鋼束位置及傾角計(jì)算① 鋼束彎起形狀、彎起角及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板， NNNN4彎起角??；各鋼束的彎曲半徑為：。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。各控制截面的計(jì)算見表II18 錨具變形引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表 表Ⅱ—18截面鋼束編號(hào)（mm）（mm）各控制截面平均值跨中截面N11711111959截面不受反摩阻力0N21718211974N3 、N41723811985L/4截面N1861111959N2868211974N3 、N4873811985變化點(diǎn)截面N1581111959N2638211974N3 、N4643811985支點(diǎn)截面N111111959N218211974N3 、N423811985(4) 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算，本橋?qū)儆诤喼Я嚎扇/4截面計(jì)算，并以其結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值?？紤]到加齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。截面抗彎承載力為跨中正截面承載力滿足要求。所以 變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪承載能力滿足要求。截面特性取表 中的第一階段截面特性。(3) 截面混凝土的正應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)力計(jì)算的作用取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。① 截面面積矩計(jì)算按圖 Ⅱ 12計(jì)算。最大主拉應(yīng)力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。1. 荷載短期效應(yīng)組合下主梁撓度驗(yàn)算主梁計(jì)算跨徑L=35m，C50混凝土的彈性模量。 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算根據(jù)對三束預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固點(diǎn)的分析，N2鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對N2鋼束錨固端進(jìn)行局部承壓計(jì)算。 選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定。故（可以選用） 確定支座的厚度 主梁的計(jì)算溫差取，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移為：計(jì)算汽車荷載制動(dòng)力引起的水平位移，首先需確定作用在每一個(gè)支座上的制動(dòng)力。支座總厚度：。 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性按《公預(yù)規(guī)》8．4．3條規(guī)定，按下式驗(yàn)算支座抗滑穩(wěn)定性；計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：式中：——在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值，即；——橡膠支座的剪切模量，??；——由汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值，??；——橡膠支座與混凝土表面的摩阻系數(shù)，?。弧ё矫婷孛?。按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計(jì)算。此時(shí)=,