【正文】 按無(wú)橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）計(jì)算。 選定支座的平面尺寸橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來(lái)確定。最大主拉應(yīng)力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。所以 變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪承載能力滿足要求。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失），而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力（永存應(yīng)力）分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。因此應(yīng)對(duì)兩個(gè)截面進(jìn)行比較，即影響線縱坐標(biāo)最大截面（變化點(diǎn)截面）和橫向分布系數(shù)達(dá)到最大值的截面（第一根橫梁處截面），然后取一個(gè)最大的作為所求值。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部26,下部24；中橫隔梁的高度為205，厚度為上部18，下部16。 設(shè)計(jì)依據(jù) （1） 交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》 （JTG B01—2003），簡(jiǎn)稱《標(biāo)準(zhǔn)》； （2） 交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 （JTG D60—2004），簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》； （3） 交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTG D62—2004），簡(jiǎn)稱《公預(yù)規(guī)》。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算按《公預(yù)規(guī)》6．4．3條的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計(jì)算： 式中： ——考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取。相應(yīng)的各排鋼筋彎起鋼筋的面積按下式計(jì)算：式中：=280，=45，=。梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車荷載作用下如圖Ⅰ 6所示，計(jì)算結(jié)果如表Ⅰ 15 公路—I級(jí)產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算表（單位:kN） 表Ⅰ 15梁號(hào)剪力效應(yīng)（）123+()=+ (+)+(+)+人群荷載作用如圖圖Ⅰ 7，計(jì)算結(jié)果如表Ⅰ 16所示。表Ⅰ 1 t/b1 c1/3查表可知： /= ，=1/3 /=（）=，內(nèi)插得 =故 == （m）單位寬度抗彎及抗扭慣矩：=/b=(m/cm)=/b=(m/cm) 橫梁抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度λ計(jì)算 （圖 Ⅰ 3） 橫梁長(zhǎng)度取為兩邊主梁的軸線間距，即：l=4b== (m) c== (cm)=100 cm, =15 cm =根據(jù)比值可查表Ⅰ 2，求得：/=則== (m)求橫梁截面中心位置：= = = m 圖 Ⅰ 3 橫梁的抗彎和抗扭慣矩和： == (m)=，查表 Ⅰ 1，有： = ，查表得=1/3，但由于連續(xù)橋面得單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立板寬扁板者的一半，所以取=1/6。 結(jié)構(gòu)尺寸 如圖 Ⅰ 1所示，全斷面五片主梁，設(shè)五根橫梁?！c其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)。(2) 按《公預(yù)規(guī)》5．2．6條與5．2．11條規(guī)定：① 最大剪力取用梁高一半處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起鋼筋承擔(dān)不大于40%；② 計(jì)算第一排彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值；③ 計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。近似取，即：由C值內(nèi)插求得各個(gè)截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩，按《公預(yù)規(guī)》取。 施工工藝 后張法部分預(yù)應(yīng)力施工，采用內(nèi)徑70外徑77的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從六分點(diǎn)處（第一道橫隔梁處）開始向支點(diǎn)逐漸抬高，在馬蹄抬高的同時(shí)腹板寬度亦開始變化。圖 Ⅱ 7可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：可變作用（人群）效應(yīng)：③求變化點(diǎn)截面的最大彎矩和最大剪力圖Ⅱ8為剛束變化點(diǎn)截面作用效應(yīng)的計(jì)算圖式。② 鋼束各控制點(diǎn)位置的確定由確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離N1： N2： NN4： 由確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離N1： N2： NN4： 所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為N1： N2： NN4： 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為N1： N2： NN4： 根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為N1： N2： NN4： 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為N1： N2： NN4： 各鋼束控制點(diǎn)的控制參數(shù)匯總于表Ⅱ—8 表Ⅱ— 8鋼束號(hào)升高值c（mm）彎起角彎起半徑R（mm）支點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離d（mm）彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離（mm）彎止點(diǎn)距跨中截面的水平距離（mm）N116001040000111527012217N210001025000182998914330NN460010100002381356915306(5) 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算計(jì)算鋼束上任一點(diǎn)離梁底距離及該點(diǎn)處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，；為點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。 斜截面承載力計(jì)算(1) 斜截面抗剪承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁應(yīng)按規(guī)定需要驗(yàn)算的各個(gè)截面進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，以下以變化點(diǎn)截面處的斜截面為例進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。其中分別取上梗肋處、第二階段重心軸處及下梗肋處。1. 局部受壓區(qū)尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的尺寸應(yīng)滿足下列錨下混凝土抗裂計(jì)算的要求:式中： ——局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，所以局部壓力設(shè)計(jì)值為——張拉錨固時(shí)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%時(shí)張拉，=C45，則；——混凝土局部承壓修正系數(shù)，；——混凝土局部承壓承載力提高系數(shù)，；，——混凝土局部受壓面積，為扣除孔洞后面積，為不扣除孔洞面積；則 ——局部受壓計(jì)算底面積； 所以 計(jì)算表明，局部承壓尺寸滿足要求。計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。圖 Ⅲ 3圖 Ⅲ 4① 公路—Ⅰ級(jí)單車列，對(duì)稱布置雙車列，對(duì)稱布置圖 Ⅲ 5單車列，非對(duì)稱布置由，已知，則雙車列，非對(duì)稱布置已知：，② 人群荷載兩側(cè)有人群，對(duì)稱布置 圖 Ⅲ 6單側(cè)有人群，非對(duì)稱布置已知：， 按順橋向可變荷載移動(dòng)情況，求得支座可變荷載反力的最大值① 公路—Ⅰ級(jí)圖 Ⅲ 7雙孔布載單列車時(shí)：雙孔布載雙列車時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d單列車時(shí)：?jiǎn)慰撞驾d雙列車時(shí)：② 人群荷載圖 Ⅲ 8單孔滿載時(shí)：雙孔滿載時(shí)（一側(cè)）：（2）可變荷載橫向分布后各梁支點(diǎn)反力（計(jì)算的一般公式為），見(jiàn)表Ⅲ—3 表Ⅲ—3荷載橫向分布情況公路—Ⅰ級(jí)荷載(kN)人群荷載(kN)計(jì)算方法荷載分布橫向分布系數(shù)單孔雙孔單孔雙孔對(duì)稱布置按杠桿法單列行車公路—Ⅰ級(jí)000000雙列行車公路—Ⅰ級(jí)人群荷載000非對(duì)稱布置按偏心受壓法單列行車公路—Ⅰ級(jí)雙列行車公路—Ⅰ級(jí)人群荷載 各梁永久荷載、可變荷載反力組合:計(jì)算見(jiàn)表表Ⅲ—4，表中均取用最大值，其中沖擊系數(shù)為： 各梁永久荷載、可變荷載反力組合計(jì)算表 表Ⅲ—4編號(hào)荷載情況1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁①恒載②公路—Ⅰ級(jí)雙列對(duì)稱③公路—Ⅰ級(jí)雙列非對(duì)稱④人群對(duì)稱0⑤人群非對(duì)稱⑥①+②+④⑦①+②+⑤⑧①+③+④⑨①+③+⑤ 雙柱反力計(jì)算（圖II9），所引用的各梁反力見(jiàn)表 雙柱反力計(jì)算 表Ⅲ—5荷載組合情況計(jì)算式反力組合⑥公路—Ⅰ級(jí)雙列對(duì)稱人群對(duì)稱組合⑦公路—Ⅰ級(jí)雙列對(duì)稱 人群非對(duì)稱組合⑧公路—Ⅰ級(jí)雙列非對(duì)稱 人群對(duì)稱組合⑨公路—Ⅰ級(jí)雙列非對(duì)稱 人群非對(duì)稱由表Ⅲ—5可知，偏載左邊的立柱反力最大（），并由荷載組合⑦時(shí)控制設(shè)計(jì)。橡膠片的平均容許壓應(yīng)力為，橡膠支座的剪變彈性模量（常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量為：計(jì)算時(shí)最大支座反力為。同時(shí)，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合的抗裂要求。3 應(yīng)力驗(yàn)算(1) 短暫狀況的正應(yīng)力驗(yàn)算① 構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C45.② 短暫狀態(tài)下（預(yù)加應(yīng)力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力上緣：下緣：其中。若則表示該截面不受摩阻影響。 主梁作用效應(yīng)組合 表Ⅱ—7序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)　　　　　　　(1)第一期永久作用0(2)第二期永久作用0(3)總永久作用=（1）+（2）0(4)可變作用（汽車）公路—Ⅰ級(jí)(5)可變作用（汽車）沖擊(6)可變作用（人群）(7)標(biāo)準(zhǔn)組合=（3）+（4）+（5）+（6）(8)短期組合=（3）+*（4）+（6）(9)極限組合=*（3）+*[（4）+（5）]+*(6) 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 跨中截面鋼筋的估算和確定根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的盈利要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。詳見(jiàn)圖 Ⅱ 1所示。凈—7m+21m的橋?qū)掃x用五片主梁，如圖II—1所示。選用，則，可以選用。(3) 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載能力校核：計(jì)算每一彎起截面的抵抗彎矩時(shí)，由于鋼筋根數(shù)不同，其鋼筋的重心亦不相同，則有效高度大小不同，現(xiàn)進(jìn)行估算。——與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)。=（+）/2（因?yàn)榛炷僚蛎浵禂?shù)很小，所以未計(jì)入橫向收縮的影響）按《公預(yù)規(guī)》，取=，則：=，= 計(jì)算荷載彎矩橫向分布系數(shù)影響坐標(biāo)已知=，查G—M圖表，可得表 Ⅰ 3中數(shù)值。人群荷載取3KN/m。本梁為跨徑16m，故取=222。假定有通過(guò)支點(diǎn)。因此，本橋主梁斜截面抗剪斜截面強(qiáng)度的驗(yàn)算截面如圖 Ⅰ 10 所示。 主梁跨徑及全長(zhǎng) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： l=35m (墩中心距離)； 計(jì)算跨徑： l=34m (支座中心距離)； 主梁全長(zhǎng)： = （主梁預(yù)制長(zhǎng)度）。圖 Ⅱ 1（尺寸單位：mm）圖 Ⅱ 2（尺寸單位：mm） 跨中截面幾何特性計(jì)算表 表Ⅱ—2分塊名稱分塊面積分塊面積形心至上緣距離分塊面積對(duì)上緣靜矩分塊面積的自身慣矩分塊面積對(duì)截面形心的慣矩（1