【正文】 按機床說明書取 n=770r/min 則此時 v=145m/min 切削工時 t=（ l+l1+l2） /nf 其中： l=20 l1=4 l2=0 所以 t=（ 20+4） /770 =（ min） （ 3） 車螺紋 M60 1mm 1）切削速度的計算 見《切削用量手冊》（艾興、肖詩綱編，機械工業(yè)出版社，1985）表 21，刀具壽命 T=60min，采用高速螺紋車刀，規(guī)定粗車螺紋時а p =，走刀次數(shù) i=2 Vc=Cv/Tmа pXvfYvkv 其中： Cv=， m=， xv=， yv=，螺距 t1=1 kM=（ ） =， kk= 所以粗車螺紋時： Vc=(m/min) 精車螺紋時 Vc=(m/min) 2）確定主軸轉速 南昌航空大學學士學位論文 19 粗車螺紋時 n1=1000vc/∏ D=1000 ∏ 60=（ r/min） 按機床說明書取 n=96r/min 實際切削速度 vc=18m/min 精挑螺紋時 n1=1000vc/∏ D=1000 ∏ 60=195（ r/min） 按機床說 明書取 n=184r/min 實際切削速度 vc=34m/min 3）切削工時 取切入長度 l1=3mm 粗車螺紋工時 t1 =（ l+ l1） /nf*i=(min) 精車螺紋 t2 =（ l+ l1） /nf*i= 所以車螺紋的總工時為 t=t1+t2=（ m/min） 工序 20：鉆、擴花鍵底孔Φ 43mm 及 锪 沉頭孔Φ 55mm，選用機床：轉塔車床 C365L。如果選 nw=480r/min，則速度損失太大。 計算切削用量 （ 1）粗車 M60 1mm 端面 1） 已知毛坯長度方向的加工余量為 ?? mm，考慮 7176。m；車螺紋 M60 1mm。實際上，加工余量有最大加工余 量及最小加工余量之分。兩內孔精度要求界于 IT7～ IT8 之間，參照《工 藝手冊》表 及表 ： 鉆孔：Φ 25mm 鉆孔：Φ 37mm 2Z=12mm 擴鉆：Φ 2Z= 精鏜：Φ 2Z= 細鏜：Φ ?? mm 2Z= （ 16Φ ? mmΦ ? mm ? mm） 要求花鍵孔為外徑定心，故采用拉削加工。 以上工藝過程詳見附表 1“機械加工工藝過程綜合卡片”。 工序 35 精、細鏜Φ 39mm 二孔。選用 Z525 立式鉆床及專用鉆模。 方案三 解決 了上述 問題，因此，最后的加工路線確定如下： 工序 00 車端面及外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm。由此可以看出：因為Φ 39mm 二孔的中心線要求與Φ 55mm 花鍵孔中心線相垂直，因此，加工及測量Φ 39mm 孔時應以花鍵孔為基準。 南昌航空大學學士學位論文 11 工序 55 沖箭頭。 工序 15 鉆錐螺紋 Rc1/8 底孔。 工序 50 鉆 M8mm 螺紋 底孔Φ 孔，倒角 120176。 工序 05 精銑Φ 39mm 二孔端面。 工序 25 粗銑Φ 39mm 二孔端面。 . 制定工藝路線 制定工藝路線的出發(fā)點，應當適時零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精 度等技術要求能得到合理的保證。 （ 4） Φ 65mm 外圓和 M60x1 外螺紋表面均采用車削即可達到零件圖紙的要求 基準的選擇 基面選擇是工藝規(guī)程設計中的重要工作之一?？紤]到汽車在運行中要經常加速及正、反向行駛，零件在工作過程中則經常承受交變載荷及沖擊性載荷，因此應該選用鍛件，以使金屬纖維不被切斷，保證零件工作可靠。 . 表面處理內容及作用 由于零件受正反向沖擊性載荷，容易疲勞破壞，所以采用表面噴砂處理，提高表面硬度，還可以在零件表面造成殘余壓應力，以抵消部分工作時產生的拉應力，從而提高疲 勞極限。 零件的材料 萬向節(jié)滑動叉的材料選用 45 鋼，屬于優(yōu)等碳素結構鋼，經調質處理后有良好的綜合機械性能和加工工藝性能，零件材料的選擇主要是考慮到滿足使用要求，同時兼顧材料的工藝性和經濟性， 45 鋼滿足以上要求，所以選用 45 鋼。 它的研究和使用可以簡化萬向傳動裝置的結構，也滿足功能要求，因此對萬向節(jié)滑動叉的研究有極大的實際意義。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。盡我所知，除文中特別加以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機構的學位或學歷而使用過的材料。本人授權 大學可以將本學位論文的全部或部分內容編入有關數(shù)據(jù)庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。通過本次畢業(yè)設計，使我對本專業(yè)有了更加深刻的了解，在以后的工作中也具有重要意義。現(xiàn)分述如下： a. 以Φ 39mm 孔為中心的加工表面 這一組加工表面包括：兩個Φ ?? mm 的孔及其倒角，尺寸為 1180 ? 的與兩個孔Φ ?? mm 相垂直的平面，還 有在平面上的四個 M8螺孔。 技術依據(jù) （ 1） . 產品零件圖和裝配圖，技術條件； （ 2） . 毛坯生產和供應條件； （ 3） . 年 生產綱領 （ 4） . 本車間生產條件（包括設備，工人技術等級，勞動場合條件等）； （ 5） . 工藝技術條件，手冊等。 模鍛毛坯具有以下特點： 1. 其輪廓尺寸接近零件的外形尺寸，加工余量及材料消耗均大量減少； 2. 其制造周期短，生產率高，保證產品質量。 粗基準的選擇 對于一般的軸類零件而 言，以外圓作為粗基準是完全合理的。根據(jù)零件的結構形狀和技術要求，現(xiàn)初步制定兩種工藝路線方案： 工藝路線方案一 工序 00 車外圓Φ 62mm，Φ 60mm，車螺紋 M60 1mm。 工序 40 鉆 M8mm 底孔Φ ，倒角 120176。 工序 20 精鏜Φ 39mm 二孔，倒角 2 45176。 工序 65 檢查。 工序 30 鉆、擴Φ 39mm 二孔及倒角。兩相比較可以看出，先加工花鍵孔后再以花鍵孔定位加工Φ 39mm 二孔，這時的位置精度較易保證，并且定位及裝夾等比較 方便。同理，Φ 39mm 二孔與其外端面的垂直度（ ）的技術要求在加工與測量時也應遵循上述原則。 以Φ 62mm 外圓為南昌航空大學學士學位論文 12 基準，選用 C365L 轉塔車床。 工序 20 拉花鍵 孔 。 工序 45 鉆叉部四個 M8mm 螺紋底孔并倒角。Φ 62mm 表面為自由尺寸公差，表面粗糙度值要求為 Rz200181。 ?? mmmm 二孔外端面的加工余量（加工余量的計算長度為 1180 ? mm） （ 1）按照《工藝手冊》表 ，取加工精度 F2，鍛件復雜系數(shù) S3， 鍛件重 6Kg，則二孔外端面的單邊加工余量為 ～ ，取 Z=2mm。 毛坯名義尺寸 118+2x2=122 118+= 最大余量 118 最小余量 最大余量 最小余量 磨 粗銑 + Φ 39mm 孔外端面工序間尺寸公差分布圖（調整法） 由圖可知： 毛坯名義尺寸： 118+2 2=122（ mm） 毛坯最大尺寸： 122+ 2=（ mm） 毛坯最小尺寸： 2=（ mm） 粗銑后最大尺寸： 118+ 2=（ mm） 粗銑后最小尺寸： =（ mm） 磨后尺寸與零件圖尺寸應相符，即 最后，將上述計算的工序間尺寸及公差整理成表 1。 r0=15176。 長度加工公差按 IT12 級，取 （入體方向） 2） 進給量 f 根據(jù)《切削用量簡明手冊》（第三版）（以下簡稱《切削手冊》）表 ，當?shù)稐U尺寸為 16mm 25mm，а p≤ 3mm 以及工件直徑為 60mm 時 f=～ 按 C6201車床說明書（見《切削手冊》表 ）取 f=3） 計算切削速度 按《切削手冊》表 ，切削速度的計算公式為（壽命選 T=60min）。 l=6540/2=（ mm）， l1=2mm， l2=0， l3=0 tm=l1+l2+l3/nwfi=+2/600*=（ min） （ 1） 粗車Φ 62mm 外圓，同時應校驗機床功率及進給機構強度。 故 V= =（ m/min） nS =1000*∏ *43=57(r/min) 按機床選取 nW=58r/min 切削工時切入 l1=3mm，切出 l2= t=(150+3+)/58*=(min) 4 锪圓柱式沉頭孔 Φ 55 根據(jù)有關資料介紹， 锪 沉頭孔時進給量及切削速度約為鉆孔時的 1/21/3，故 f=1/3f 鉆 =1/3 =（ mm/r） 按機床取 v=1/3v=1/3 25=（ m/mm） nS =1000v/∏ D=48(r/min) 按機床選取 nW=44r/min，所以實際切削速度 v=∏ DnW /1000=(m/min) 南昌航空大學學士學位論文 21 切削工時 切入 l2=2mm， l2=0， l=8mm t=（ l+l1+l2） /nf=(min) 在本工步中，加工Φ 55mm 沉頭空的測量長度，由于工藝基準與 設計基準不重合，故需要進行尺寸換算。 p=（ ～ ） l = 140 =16mm 所以 拉刀同時工作齒數(shù) z=l/p=140/16≈ 9 所以 t= 140 9=（ min） 工序 40：粗銑Φ 39mm 二孔端面，保證尺寸 fz=（參考《切削手冊》表 33） 切削速度：參考有關手冊，確定 v=。故本工序的機動工時為 tM=tM1 2= 2=（ min） 2. 擴鉆Φ 37mm 孔 利用Φ 37mm 的鉆頭對Φ 25mm 的孔進行擴鉆。 為縮短輔助時間，取倒角時的主軸轉速與擴孔時相同： n=68r/min 手動進給。砂輪轉速 n 砂 =1500r/min（見機床說明書）， v 砂 =。 機動工時 l=19mm， l1=3mm， l2=3mm 攻 M8 孔 tm1=（ l+l1+l2） *2/nf*4=(min) 攻 Rc1/4 孔 l=11mm， l1=3mm， l2=0mm tm2=（ l+l1+l2） /nf*2=(min) 最后，將以上各工序切削用量、工時定額的計算結果，連同其它加工數(shù)據(jù)，一并填入機械加工工藝過程綜合卡片，見工藝單 。 夾具設計 定位基準的選擇 由零件圖可知，Φ 39mm 二孔端面應對花鍵孔中心線有平行度及對稱度要求，其設計基準為花鍵孔中心線。 所以 F′ =KFH= 3203=6395（ N） 選用氣缸 斜楔夾緊機構，楔角а =10176。 （ 2）零件圖樣規(guī)定Φ ? mm 花鍵孔鍵槽寬中心線與Φ ?? mm 兩孔中心線轉角公差為 2176。由于Φ39mm 孔外 端面以后還要進行磨削加工，故上述平行度誤差值可以允許。結果，本夾具總的感覺還比較緊湊。 本夾具加緊迅速，可靠，適用與成批生產小。 在設計與論文編寫過程中，由于學生水平有限，其中難免會有一些缺點和不足，懇請老師及同學批評并指正。在論文即將完成之際，我的心情無法平靜，從開始進入課題到論文的順利完成，有多少可敬的師長、同學、朋友給了我無言的幫助，在這里請接受我誠摯謝意！ 最后再一次感謝