【正文】 論軋制類型和鋼種如何， TS、 YS均隨壓下率增加而 單調(diào)增加。 軋制溫度變 化引起 ?晶粒 大小的變化。 10℃ 。 （ 4）潤(rùn)滑條件 圖 315 采用潤(rùn)滑和不采用潤(rùn)滑時(shí)板材 r值的變化 a軋制溫度和潤(rùn)滑條件對(duì) IF鋼熱軋退火板值的影響； b冷軋 退火鋼板在鐵素體區(qū)熱軋時(shí)采用潤(rùn)滑和不采用潤(rùn)滑時(shí) r值的 差別 無(wú)潤(rùn)滑：隨著剪切應(yīng)變的增大， ?110? 的密度增大， ?111?密度減小，板厚方 向上存在織構(gòu)的不均勻性，在再結(jié)晶 過(guò)程結(jié)束之后仍然存在， r值不高。 無(wú)變形規(guī)律相同。 20:40:0620:40:0620:401/23/2023 8:40:06 PM 1以我獨(dú)沈久，愧君相見頻。 , January 23, 2023 很多事情努力了未必有結(jié)果，但是不努力卻什么改變也沒有。 下午 8時(shí) 40分 6秒 下午 8時(shí) 40分 20:40: 楊柳散和風(fēng)，青山澹吾慮。 2023年 1月 下午 8時(shí) 40分 :40January 23, 2023 1業(yè)余生活要有意義，不要越軌。 20:40:0620:40:0620:40Monday, January 23, 2023 1知人者智，自知者明。 :40:0620:40:06January 23, 2023 1意志堅(jiān)強(qiáng)的人能把世界放在手中像泥塊一樣任意揉捏。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時(shí) 40分 6秒 20:40: 1比不了得就不比，得不到的就不要。但轉(zhuǎn) 變結(jié)束的溫度曲線卻向右下方動(dòng)， 使貝氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束階段變慢。 形變 誘導(dǎo)相變。卷取溫 度設(shè)定在 690177。 鐵素體區(qū)軋制特點(diǎn)：粗軋?jiān)趭W氏體區(qū)進(jìn)行，粗軋后 完成奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變，精軋?jiān)阼F素體區(qū)進(jìn)行。 相變后的 ?晶粒在受壓縮時(shí)在晶粒內(nèi)形成亞結(jié) 構(gòu)。 在（ ?+?）以一道次 50%的壓下率進(jìn)行軋制。 圖 34 普碳鋼、含釩鋼和含鈮鋼中，在 ??區(qū)進(jìn)行壓下率為 50%軋制時(shí)，變形 ?體積百分?jǐn)?shù)與拉伸性能的關(guān)系 圖 35 %%%Mn鋼中，變形速率為7S1時(shí)，變形溫度對(duì)應(yīng)力 應(yīng)變曲線的影響 總結(jié) ： 變形 ?引起的強(qiáng)化主要來(lái)自于胞狀組織和 亞晶硬化。隨后在奧氏體晶內(nèi)也形成多邊形的 鐵素體晶粒和珠光體。 變形后奧氏體向鐵素體的轉(zhuǎn)變 （ 1）從再結(jié)晶奧氏體晶粒生成鐵素體晶粒 特點(diǎn)：鐵素體晶粒在奧氏體晶界上生成，在晶內(nèi)不成核。 （ 1）合金元素 圖 34 含鈮或不含鈮的 %C%Mn鋼的軟化行為與溫度的關(guān)系 （ 2）溫度 圖 35 含鈮 %的鋼中，溫度和含碳量對(duì)軟化行為的影響 從圖中得出： 900?C和 850?：1000?C： 圖 36 %%Nb鋼、 %%Nb鋼、%%Nb鋼于 900?C時(shí)，碳氮化鈮應(yīng)變誘發(fā)沉淀析出的過(guò)程 圖 37 %C鋼、 %%Nb鋼和%%Nb鋼的再結(jié)晶速度 溫度 時(shí)間和沉淀析出 溫度 時(shí)間曲線的疊加 溶質(zhì)鈮只有在應(yīng)變誘發(fā)沉淀出現(xiàn)時(shí)，才能起到延遲回復(fù)和再結(jié)晶作用。 圖 312 壓下溫度和壓下率對(duì)再結(jié)晶行為和再結(jié)晶晶粒直徑產(chǎn)生影響的再結(jié)晶區(qū)域圖 試驗(yàn)用試樣： 由該階梯試樣可獲得一次軋制后不同變形程度 （ 10%～ 80%，輥縫： ）下的再結(jié)晶組織。 亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶： 形變后的回復(fù)過(guò)程有幾種可能： 只發(fā)生靜態(tài)回復(fù) ， 不發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶； 發(fā)生靜態(tài)回復(fù)后 ， 發(fā)生亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶 ， 隨后 發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶 。 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶 冷加工： 高溫變形： 真應(yīng)力 應(yīng)變曲線由三階段組成： 第一階段：加工硬化及軟化共存，但硬化程度超過(guò)軟化程度； 第二階段：發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。 1）軋制不含 Nb的普通鋼 ： 2）軋制含 Nb鋼 ： I型控制軋制原則： 1)連續(xù)軋制，不要間歇，尤其在 ?的高溫側(cè) (動(dòng)態(tài)再結(jié)晶區(qū) ) ， 原因： 2)道次變形量應(yīng)大于臨界變形量，使全部晶粒能進(jìn)行再結(jié)晶，避免混晶產(chǎn)生。 影響：強(qiáng)度升高 ?， 脆性轉(zhuǎn)變溫度 ?（ 亞晶的出 現(xiàn) ） 。 主要目的：對(duì)加熱時(shí)粗化的初始 ?晶粒軋制 ?再結(jié)晶 ??細(xì)化 ? 相變后細(xì)小的 ?晶粒。 上層的組織表示軋制帶來(lái)的奧氏體組織的變化 ， 下層表示奧氏體開始相變后不久的組織 ， 特別是下層表示鐵素體核的生成地點(diǎn) ) 軋制三個(gè)階段： 控冷作用： 控制軋制的實(shí)質(zhì) ： (1)盡可能降低加熱溫度， 目的： (2)在中間溫度區(qū) (如 900?C 以上 ) 通過(guò)反復(fù)再結(jié) 晶使奧氏體晶粒微細(xì)化。 (3) (?+?)兩相區(qū)軋制 條件： Ar3點(diǎn)以下軋制 。（ 2）含鈮鋼中鈮未固溶，達(dá)不到預(yù)期的析出強(qiáng)化效果。 常規(guī)軋制工藝：鐵素體晶粒 7～ 8級(jí)；控制軋制工藝：鐵素體晶?？蛇_(dá) 12級(jí) ， 直徑可為 5?m。 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是存在一定加工硬化程度的組 織。 微合金元素對(duì) 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量的影響： 1)抑制奧氏體再結(jié)晶 。 可以通過(guò)變 形后抑制或延遲再結(jié)晶的進(jìn)行來(lái)實(shí)現(xiàn) 。 圖 39 含 %Nb的鋼中， ?晶界面積 (a)和變形帶密度 (b)同非再結(jié)晶區(qū)壓下率的關(guān)系 常規(guī)熱軋和控制軋制的根本區(qū)別 ： 前者的 ?晶粒 全部在 ?晶界處成核 ， 后者則在晶粒內(nèi)部和晶界 成核 。 IB型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結(jié)晶，轉(zhuǎn)變前晶粒度 6級(jí)，鐵 素體晶核在奧氏體晶界上形成，獲得具有等軸鐵素體與珠 光體的均勻組織。 鐵素體細(xì)化的程度： Ⅱ 型 IB型 過(guò)渡 IA 型， Ⅱ 型最細(xì)。在 再結(jié)晶的 ?晶粒的晶界上析出的 ?稱為 I?。 （ ?+?）兩相區(qū)控制軋制時(shí)強(qiáng)韌化的定量關(guān)系 強(qiáng)度關(guān)系式： （ 71） 式中 ?i內(nèi)摩擦應(yīng)力； d大角度晶粒直徑； fs亞晶占的體 積分?jǐn)?shù)； ky僅由大角度晶浪構(gòu)成時(shí) ?y跟晶粒直徑相關(guān)的 系數(shù)； ks全部組織由亞晶粒構(gòu)成時(shí) ?y跟亞晶粒直徑相關(guān) 的系數(shù)； ds亞晶粒直徑。 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和分層 （ ?+?）兩相區(qū)軋材的織構(gòu)和各向異性 圖 325 （ ?+?）兩相區(qū)軋制的 Nb鋼三維織構(gòu)圖 圖 327 各理想取向的屈服強(qiáng)度各向異性（計(jì)算值） 分層 兩相區(qū)軋材，即使極低硫 化，在以脆性斷口溫度為 中心相當(dāng)廣泛的試驗(yàn)溫度 范圍內(nèi)也有平行于軋制面 的分層。 碳含量為 %的低碳鋼，入口溫度應(yīng)控制 在 850?800℃ 。有 潤(rùn)滑：表層部位的 ?110?密度減小，整 個(gè)板厚方向上的軋制織構(gòu)變得均勻， ?111?織構(gòu)組分占有優(yōu)勢(shì)，使 r值提高。 在同樣的冷卻速度下， 變形使 Ar3 ?，其影 響是隨冷卻速度的 提高而增大。