【正文】 ， Ar3? 。 , January 23, 2023 雨中黃葉樹，燈下白頭人。 下午 8時 40分 6秒 下午 8時 40分 20:40: 沒有失敗，只有暫時停止成功！。 2023年 1月 23日星期一 8時 40分 6秒 20:40:0623 January 2023 1空山新雨后，天氣晚來秋。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 40分 6秒 20:40: 1最具挑戰(zhàn)性的挑戰(zhàn)莫過于提升自我。勝人者有力，自勝者強。 2023年 1月 23日星期一 下午 8時 40分 6秒 20:40: 1楚塞三湘接，荊門九派通。 2023年 1月 下午 8時 40分 :40January 23, 2023 1行動出成果，工作出財富。 貝氏體轉(zhuǎn)變以擴散型與 共格型 ???轉(zhuǎn)變的混合機構(gòu)發(fā)展的。 （ 1）加熱溫度的影響：趨勢：原始奧氏體晶粒 愈粗大， Ar3溫度愈低。 10℃ 。 圖 312 ELC和 ULCTi鋼的 變形抗力 圖 313 碳含量對鐵素體區(qū)軋制后 (終軋溫度： 800?750C?，卷曲溫度： 700?650C?)的斷面屈服強度和韌性的 影響 鐵素體軋制適宜的參數(shù) （ 1）鐵素體軋制適應的產(chǎn)品 （ 2）鐵素體軋制工藝要求 1）直接應用的熱軋薄帶鋼，可以替代常規(guī)冷軋 退火薄板； 2）一般用冷軋用鋼； 3）深沖、超深沖冷軋用鋼； 4）鐵素體區(qū)域熱軋后直接退火的鋼板。在軋后冷卻過程中，前者發(fā)生相變成為微細 的多邊形晶粒，后者成為內(nèi)部包含亞晶粒的 ?晶 粒。 不論哪個鋼種和軋制 方法，抗拉強度和屈 服強度均隨軋制溫度 的降低而單調(diào)地加。 變形溫度較高： 發(fā)生動態(tài)回復和隨后的靜態(tài)回復 及靜態(tài)再結(jié)晶，強化主要來自于 ?晶粒的細化。 Ⅱ 型轉(zhuǎn)變中不形成魏氏組織和上貝 氏體。 生成的鐵素體 魏氏組織的形成取決于：鋼的化學成分（ C含量在 ～ % 之間易形成魏氏組織）；奧氏體晶粒的大?。▕W氏 體晶粒小于 5級）和冷卻速度（快）。 變形帶的形成和作用 圖 38(a)具有變形帶的拉長 ?晶粒，其中變形帶是非再結(jié)晶區(qū)變形所產(chǎn)生的； (b)部分轉(zhuǎn)變的晶粒組織中形成的先共析 ? 變形帶的作用 ： 提供鐵素體形核點，使晶粒細化。 圖 試驗鋼再結(jié)晶規(guī)律研究試驗工藝 試驗結(jié)果與分析： 1） 變形量對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=1100℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 變形溫度對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 （ ℃ ） 圖 X70W管線鋼變形溫度對再結(jié)晶百分數(shù)的影響 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 1— 10%； 2— 20%； 3— 30%； 4— 40%； 圖 試驗用 X70W管線鋼在 T=850℃ 時的再結(jié)晶金相照片 5— 50%； 6— 60%； 7— 70%； 8— 80% X70W鋼再結(jié)晶區(qū)域圖 X70W鋼混晶情況分析 細化再結(jié)晶奧氏體晶粒的控制軋制 圖 314 SM50鋼進行多道次軋 時的組織和性能的變化 圖 315 軋制 1秒后的奧氏體組織 （圖中的數(shù)字表示為再結(jié)晶后奧氏體晶 粒度級別） 圖 316 Nb鋼軋制 3秒鐘后的奧氏體組織 (%%%%Nb,N?奧氏體晶粒度的級別 ) 未再結(jié)晶區(qū)奧氏體的變形 轉(zhuǎn)換比（ A／ F）： 轉(zhuǎn)變前的奧氏體晶粒 直徑與轉(zhuǎn)變后的鐵素 體晶粒直徑之比，與 化學成分有關。 形變溫度、形變速度、形變后停留時的溫度不變， 改變變形量，討論：兩次形變間隔時間里奧氏體 組織結(jié)構(gòu)的變化： 圖 36 變形量與三種靜態(tài)軟化類型的關系 靜態(tài)再結(jié)晶的控制 （ 1） 靜態(tài)再結(jié)晶的臨界變形量 影響臨界變形量的因素： 1)變形溫度 、 原始奧氏體晶粒 度 、 微合金元素 。 動態(tài)再結(jié)晶臨界量 ?c ： O A B C 曲線的最大應力值 ?p(或 ?s)、 、 T之間可用 ZenerHollomon因子 Z表示： nARTQZ ?? ?? )/exp(? 式中 Z ：溫度補償變形速率因子； A：常數(shù)； n：應力指數(shù)； Q：變形活化能； R：氣體常數(shù)； T：絕對溫度。 原因： (4)控制軋后冷卻速度 鋼材于軋后冷卻除采用空冷外，還可以采用吹 風，噴水，穿水等冷卻方式。 控制軋制三階段示意圖和各階段的組織變化 控制軋制工藝特點 (1)控制加熱溫度 加熱溫度決定軋制前奧氏體晶粒 的大小 ， 溫度越低晶粒越細 。相變前的 ?晶粒越細，相變后的 ?晶粒也變得越細。 TMCP(Thermo Momechanical Controlled Processing)： 圖 3l 各種軋制程序的模式圖 CR— 控制軋制； AcC一控制冷卻 圖 32 控制軋制和控制冷卻奧氏體和鐵素體的組織變化模式圖 (軋制溫度向右邊降低 。 晶界面積 ?， ?的形核密度 ? ， 進一步促 進了 ?晶粒的細化 。 缺點：（ 1）要減小板坯的厚度。 原理：細化晶粒 。 188不銹鋼起始晶粒尺寸（ D0）對高溫形變組織和加工 因子（ Z、 、 ?）關系的影響 （ 2） 動態(tài)再結(jié)晶的組織 動態(tài)再結(jié)晶是一個混晶組織，平均晶粒尺 寸 只由加工條件（變形溫度、變形速 率）決定，變形溫度低、變形速率大，則 愈小。 圖 310 %C鋼與 Nb鋼等溫再結(jié)晶的動力學曲線（實線為碳鋼；虛線為鈮鋼） (3) 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量 圖 311 軋制溫度、軋后空延時間對奧氏體再結(jié)晶百分數(shù)的影響 1. 1000?C軋制，停留 15S； 2. 1000?C軋制，停留 2S； 3. 850?C軋制，停留 15S； 4. 850?C軋制，停留 2S； 奧氏體再結(jié)晶 百分數(shù)正比于 變形量與變形 溫度。 總結(jié) ： 由未再結(jié)晶變形 ?? ?的轉(zhuǎn)變比由已 再結(jié)晶的無變形 ???轉(zhuǎn)變所生成的 ?晶粒要 細得多 ， 得到變形 ?非常重要 。 2)變形溫度：變形帶密度 幾乎不受非再結(jié)晶區(qū)變形 溫度的影響（超過 1000?C 時，迅速減少 ）。 奧氏體向鐵素體可分成以下類型： IA型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結(jié)晶，轉(zhuǎn)變前粗化，轉(zhuǎn)變時易 形成魏氏組織鐵素體和珠光體。在奧氏體部分再結(jié)晶區(qū)中 發(fā)生的轉(zhuǎn)變。 兩相區(qū)軋制時組織和性能的變化 兩相區(qū)控制軋制 (1)溫度的影響 實驗條件： 方案 1（簡稱 I型軋制）：加熱溫度為 1200?C，于 1100?C和 1020?C進行一道次軋制，壓下率為 50%。 （ 2）壓下量的影響 不