【正文】 能接近實(shí)際曲線結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài) 。 763 個(gè)節(jié)點(diǎn)。 根據(jù)本設(shè)計(jì)橫斷面的具體構(gòu)造特點(diǎn)及平面桿系有限元計(jì)算分析的特點(diǎn)，恒載計(jì)算時(shí)將空間橋跨結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為平面結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，即只對(duì)由單片梁夠成的六跨簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，恒載空間效應(yīng)按每片梁均 分考慮（將橋面鋪裝和欄桿及其他空間效應(yīng)給七片梁均攤）。 圖 第一個(gè)施工階段彎矩圖 由上表可知： Mmax=,位于跨中截面； Mmin=0，位于支點(diǎn)截面。下圖為第四施工階段的內(nèi)力圖 ,下表為第四施工階段的內(nèi)力匯總表（ 僅列出了邊跨控制截面的內(nèi)力 ）。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PK時(shí) 應(yīng)乘以 的系數(shù)。 ? 車道折減系數(shù)，本設(shè)計(jì) ξ =。 表 車道荷載作用下各個(gè)控制截面的最大內(nèi)力 截面 Mmax() Min() Qmax(KN) Qmin(KN) 左支點(diǎn) 0 0 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 左中支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 續(xù)上表 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 25 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 表 人群荷載作用下各個(gè)控制截面的內(nèi)力最值（計(jì)入橫向分布系數(shù)） 截面 Mmax() Min( Qmax(KN) Qmin(KN) 左支點(diǎn) 0 0 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 左中支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 續(xù)上表 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 邊支點(diǎn)（左） 邊支點(diǎn)（右） 由表 和 分析可知： 彎矩最大截面為： 車道荷載作用下 maxM = ? （ 中跨跨中 ） Min=（邊跨內(nèi)支點(diǎn)） 人群荷載作用下 maxM =? （邊跨跨中） Mmin=(邊跨內(nèi)支點(diǎn) ) 剪力最大截面為： 車道荷載作用下 maxQ = （邊跨內(nèi)支點(diǎn)） Qmin=（邊跨內(nèi)支點(diǎn)） 人群荷載作用下 maxQ = （邊跨內(nèi)支點(diǎn)） Qmin=(邊跨內(nèi)支點(diǎn) ) 圖 活載作用下彎矩包絡(luò)圖 由圖 可知 Mmax=，出現(xiàn)在邊跨跨中， Min= 出現(xiàn)在邊跨內(nèi)支點(diǎn)處 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 圖 活載作用下剪力包絡(luò)圖 由圖 可知 Qmax= 出現(xiàn)在第二個(gè)支座左側(cè)， Qmin= 出現(xiàn)在第六個(gè)支座右側(cè) 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 第六章 鋼束估算 鋼束橋規(guī)估算的原理與方法 根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)按使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求來估算鋼束的數(shù)量。 maxM 、 minM 截面承受的正、負(fù)彎矩 W上 、 W下 截面上下邊緣的截面模量。當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過大，每束的預(yù)加力不大， 造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時(shí)，則要求增大截面。 預(yù)應(yīng)力束筋的布置 遵循預(yù)應(yīng)力束筋布置的原則，結(jié)合本例的施工特點(diǎn)，鋼束布置線形見下圖，鋼束分布位置詳細(xì)尺寸見下表 圖 預(yù)應(yīng)力鋼束布置俯視圖 圖 預(yù)應(yīng)力鋼束布置側(cè)視圖 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 表 正彎矩區(qū)鋼束分布位置詳細(xì)尺寸 左邊跨各底板束的插入點(diǎn)均為插入單元的 I 端，鋼束坐標(biāo)軸方向?yàn)閱卧?IJ 方向 鋼束名 位置 x（ m） y（ m） z（ m） R（ m） 鋼束名 位置 x（ m） y（ m） z（ m） R（ m） 底 11 14 0 0 0 底 12 14 0 0 13 0 0 13 0 0 12 0 90 12 0 80 11 0 90 11 0 80 10 0 90 10 0 80 9 0 90 9 0 80 8 0 90 8 0 80 7 0 90 7 0 80 6 0 90 6 0 80 5 0 90 5 0 80 4 0 90 4 0 80 3 0 90 3 0 80 2 0 90 2 0 0 1 0 0 1 0 0 鋼束名 位置 x（ m） y（ m） z（ m） R（ m） 鋼束名 位置 x（ m） y（ m） z（ m） R（ m） 底 13 11 0 0 底 13 5 0 0 10 0 25 4 0 0 9 0 25 3 0 0 8 0 25 2 0 0 7 0 25 1 0 0 6 0 0 表 負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束分布位置詳細(xì)尺寸 鋼束名稱 位置 x（ m） y（ m） z（ m） R（ m） 分配單元 插入單元 插入點(diǎn) x 支座頂板11 1 0 1 1 118 1 1 118 2 0 3 0 鋼束名稱 位置 x（ m） y（ m） z（ m） R（ m） 分配單元 插入單元 插入點(diǎn) x 支座頂板12 1 0 1 1 118 1 1 118 2 0 3 0 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 35 第七章 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。 圖 收縮徐變次內(nèi)力彎矩圖 由圖 Mmax= Mmin= 出現(xiàn)在左起第三個(gè)支點(diǎn)右端 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 43 圖 收縮徐變次內(nèi)力剪力圖 由圖 可知 Qmax= 出現(xiàn)在第六支點(diǎn)右端，Ｑ min= 出現(xiàn)在第一支點(diǎn)左端 表 收縮徐變次內(nèi)力表 截面 軸力 （ KN） 剪力 （ KN） 彎矩 （ ） 左支點(diǎn) 邊跨 1/4 邊跨跨中 邊跨 3/4 左中支點(diǎn)（左） 左中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中 跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右 ） 中跨 1/4 中跨跨中 中跨 3/4 中支點(diǎn)（左） 中支點(diǎn)（右） 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 44 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 45 第九章 支座沉降次內(nèi)力的計(jì)算 由于各個(gè)支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)體系是一種對(duì)支座不均 勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分 。 圖 彎矩包絡(luò)圖 由圖 可知支座沉降所產(chǎn)生 Mmax= ,位于第四個(gè)支座處截面 Mmin=,位于第三個(gè)支座處。 圖 次內(nèi)力組合彎矩包絡(luò)圖 由圖 可知 Mmax= 出現(xiàn)在 邊跨出現(xiàn)在 第 四支座左截面 Mmin= (左起 )。 承載能 力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí) 其基本組合：永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中： GikS 為自重， Q1kS 為車道荷載， QjkS 為人群荷載。 具體到本設(shè)計(jì)：自重取 、恒荷載取 、車道荷載取 、人群荷載取、支座沉降取 、溫度荷載取 。 截面強(qiáng)度計(jì)算原理 根據(jù)《公路橋規(guī)》（ JTG D60— 2020）的規(guī)定，要對(duì)控制截面進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算，強(qiáng)度驗(yàn)算包括正截面強(qiáng)度驗(yàn)算和斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算，而對(duì)于變截面受彎構(gòu)件，僅對(duì)正截面強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。39。2ax? （ 85） （ 2） 翼緣位于受壓區(qū)的 T 形截面或 Ⅰ 形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算： ① 當(dāng)符合下列條件時(shí) 39。fb 的矩形截面計(jì)算即式（ 86）計(jì)算 ② 當(dāng)不符合式（ 816）的條件時(shí)，計(jì)算應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載能力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算： 湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 58 )()()()2(39。039。39。39。39。39。Qmax= 出現(xiàn)在第五支座左端 Qmin=588KN 出現(xiàn)在第六支座右端。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 式中： 1j? 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）? 1=，人群荷載 ? 1=，溫度梯度作用 ? 1=，支座沉降作用 ? 1=。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方向的驗(yàn)算時(shí)，則應(yīng)以不同方向的最不利的作用效應(yīng)進(jìn)行組合。 下圖為溫度引起的次內(nèi)力圖，下表為溫度引起的次內(nèi)力 圖為溫度沿梁截面分布圖 圖 溫度次內(nèi)力彎矩圖 由圖 可知：溫度次內(nèi)力 Mmax=， Mmin= 出現(xiàn)第一支座處（左起）。有時(shí)需選取幾種沉降工況計(jì)算，這樣就存在一個(gè)工況組合的問題。如下表，由于對(duì)稱，因而只取一半。 （ 3）、預(yù)應(yīng)力束筋的布置既要符合結(jié)構(gòu)的受力要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系 中避免引起夠大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。 ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?m a x m in ayyM K e M K e e W W Rn K K e e R A? ? ? ? ? ?? ??下 下 下 下 下上 上上 下 下上 上? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ?m in m a x ayyM K e M K e e W W Rn K K e e R A? ? ? ? ?? ??下 下 下 下上 上 上下 下 下上 上IK Ay?上下IK Ay?下上c o n 0 . 7 5 0 . 7 5 1 8 6 0 1 3 9 5pkf M P a? ? ? ? ? ?13L con???22 1 3 9 5 9 3 033y c o n M P a??? ? ? ?湖南科技大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 在 Excel中編輯公式計(jì)算得：表 預(yù)應(yīng)力束配置計(jì)算公式中的參數(shù)及各截面要配鋼束的數(shù)量范圍 截面號(hào) 預(yù)應(yīng)力束 混 凝土截面的特性值 內(nèi) 力 最 少 最