【正文】 10 9 10 8 10 8 10 8 支點截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 階段2：管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前 跨中截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 變化點截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 L/4 截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 支點截面 103 148． 59 10 9 10 8 10 8 10 8 階段3：濕接縫結(jié)硬后 跨中截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 變化點截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 L/4 截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 支點截面 103 10 9 10 8 10 8 10 8 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 mmhmmbf AfAfx ffcdssdppd 1102 `/ ????? ?????? ? 受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi)，說明確實是第一類 T形截面 梁。 （六） 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 1 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力 con? 按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用 apkc o n MPf ????? 2 鋼束應(yīng)力損失 （ 1）預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 1l? ]1[ )(c o n1 kxl e ???? ???? 對于跨中截面： x＝ l/2+d； d— 為錨固點到支點中線的水平距離 ； ? 、 k — 分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波 紋管成型時，查表得： ? =， k =； ? — 從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，這里 N1 只有豎彎，其角度為01 ?? ?N ＝ 8176。 表 變化點截面摩擦應(yīng)力損失 1l? 計算 鋼束編號 ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 4 03 8 8 1395 9 N2 8 96 1 9 1395 1 N3 8 96 6 0 1395 1 平 均 值 表 L/4 截面摩擦應(yīng)力損失 1l? 計算 鋼束編號 ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 0 0 0 3 37 1395 9 N2 8 1395 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 38 6 9 6 49 3 N3 8 6 9 1 55 1395 2 平 均 值 表 支點截面摩擦應(yīng)力損失 1l? 計算 鋼束編號 ? ?? x （ m） kx )(1 kxe ???? ??? con? （ MPa） 1l? （ MPa） 度 弧度 N1 0 0 0 8 7 1395 N2 0 0 0 1 15 5 1395 N3 0 0 0 6 4 1395 平 均 值 各截面摩擦應(yīng)力損失值 1l? 的平均值的計算結(jié)果，列于下表： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 39 表 各 設(shè)計控制截面 1l? 平均值 截面 跨中截面 L/4 截面 變化點截面 支點截面 1l? 平均值（ MPa） 表 反摩阻影響長度計算 鋼束編號 0 con??? （ MPa） 1l? （ MPa） 01ll? ? ???（ MPa） l(mm) 0()dll? ? ?? ? ?（ MPa/mm） fl（ mm） N1 1395 9788 10634 N2 1395 9871 9172 N3 1395 9906 9189 所以距張拉端為 x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng) 力損失 2()xl??? 按式下式計算，即 2() fxl flxl? ? ? ?? ? ? 式中的 ?? 為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失， 2 dfl??? ? ? 。計算 IpN 和 1GM 引起的應(yīng)力時采用第一階段截面特性，計算 2GM 引起的應(yīng)力時采用第三階段截面特性。應(yīng)力計算的作用（或荷載）取標(biāo)準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。 1）截面面積矩計算 如下圖 所示， 其中計算點分別取上梗肋 aa 處、第三階段截面重心軸 00xx? 處及下梗肋 bb處。 （ 3）支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應(yīng)力驗算，其方法與此相同，但應(yīng)注意計算圖式、預(yù)加應(yīng)力和截面幾何特征等的變化情況。 其中 12()p c o n l l pNA? ? ?? ? ?＝（ 1395－ － ） 2369＝ M P aIeNAN ppppc 923332??????????? 所以 M P ammpcEpl 132 14 ???????? ??? （ 4）鋼筋松弛引 起的預(yù)應(yīng)力損失（ 5l? ） 對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失按下式計算，即： 5 ( 0 .5 2 0 .2 6 )pel pepkf?? ? ? ?? ? ? ? ? 式中 ? — 張拉系數(shù)，采用超張拉，取 ? =； ? — 鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，取 ? =； pe? — 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力， 421 lllc o npe ????? ???? ，這里仍采用 l/4 截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計算，故有： 421 lllc o npe ????? ???? == 所以 M P al ) ( ???????? （ 5）混凝土收縮、徐變引起的損失（ 6l? ） 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計算，即： 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 42 006 0. 9 [ ( , ) ( , ) ]() 1 15p c s u E P pc ulupsE t t t tt ? ? ? ?? ???? ? 式中 ),( 0ttucs? 、 ),( 0ttu? — 加載齡期為 0t 時混凝土收縮應(yīng)變終極值和徐變系數(shù)終極值； 0t — 加載齡期，即達到設(shè)計強度為 90%的齡期，近似按標(biāo)準養(yǎng)護條件計算則有： lg 28ck ck tff? ，則可得 0t? 20d； 對于二期恒載 2G 的 加載齡 0t? ，假定為 0t? =90d； 該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為 75%，其構(gòu)件理論厚度為： ???uA c 由此可查表并插值得相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為： )20,(, 0 ?? uu ttt ?? ）（ 、 )90,( ?ut? ； 混凝土收縮應(yīng)變終極值為 )20,( ???ucs t? pc? 為傳力錨固時在跨中和 l/4截面的全部受力鋼筋（包括預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向非預(yù)應(yīng)力受力鋼筋，為簡化計算不計構(gòu)造鋼筋影響）截面重心處，由 IpN 、 1GM 、 2GM 所引起的混凝土正應(yīng)力的平均值。 各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長度列表計算于下表 中。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋作為承載力儲備，未予考慮。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 同理，可求得其它受力階段控制截面幾何特性如下表 所示。在梁底布置成一排，其間距為 75mm，鋼筋重心到底邊的距離為 sa ＝ 45mm,如下圖 所示。 2）鋼束各控制點位置的確定 以 N3 號束為例，其彎起布置如下圖 所示。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 圖 變化點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式 可變作用（汽車）標(biāo)準效應(yīng) ? mkNmkNM?????????????????????)()( ? kNkNV??????????????????? ）（汽 可變作用（汽車 ）沖擊效應(yīng) mkNmkNM ?????? 1 63 1 6 1 0 0 0M ?汽 kNVV 1 6 1 3 3 ???? ?汽 4）計算支點截面的最大剪力： 支點截面可變作用效應(yīng)的計算圖式見圖 。21 ??????? ?iaaan ?? 0 1 5 249 2 25239。=179。 q(2)=(+) 26／ 2kN= ③支點段梁的自重（長 ） q(3)= 26kN= ④邊主梁的橫隔梁 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 7 中橫隔梁體積為： 表 跨中截面幾何特征計算表 1 分塊名稱 分塊面積 分塊面積型心至上緣距離 yi 分塊面積上緣靜距si =Ai yi 分塊面積的自身慣性距 Ii d=yi yi 分塊面積對截面型心的慣性矩I=Ai di 178。主梁跨中肋厚 ，馬蹄寬為 ,端部腹板厚度加厚到與馬蹄同寬，以滿足端部錨具布置和局部應(yīng)力需要。,普通鋼筋混凝土重度按 25kN/m179。 2）環(huán)境標(biāo)準：Ⅰ類環(huán)境。 方案二：雙鏈式懸索橋 跨越能力大；技術(shù)要求先進，工藝要求較嚴格；行車平穩(wěn)； 索力調(diào)整工序比較繁復(fù)；施工技術(shù)要求高；具有現(xiàn)代氣息，結(jié)構(gòu)輕盈美觀；造價最高，用材較多。合徐南高速大大縮短皖北明珠蚌埠與省會合肥的時空距離，完善安徽 省交通運輸網(wǎng)絡(luò)。 （二） 工程概況 合徐高速公路 南段工程路線全長 公里，路線南起肥東隴西互通立交，與合寧、合巢高速公路相接，北至蚌埠 市郊區(qū)仁和集互通立交，與合徐高速公路北段及蚌淮路相接，路線途徑合肥、滁州、蚌埠三市及肥東、長豐、定遠、鳳陽、蚌埠市郊區(qū)五縣（區(qū)），全線共設(shè)有肥東雙廟（溝通長豐及合肥城北）、永康（溝通定遠、淮南）、仁和集（溝通蚌埠市、定遠）三個互通立交，在定遠吳圩設(shè)有功能完備的雙側(cè)服務(wù)區(qū)。目前國內(nèi)大量采用，安全；行車方便；結(jié)構(gòu)美觀；造價及用材排第二。 （ 2）技術(shù)標(biāo)準 1）設(shè)計荷載：公路 —— Ⅰ級。 （ 2）預(yù)應(yīng)力 混凝土結(jié)構(gòu)重度按 26kN/m179。主梁高度 ,梁間距 ，翼緣板中間濕接縫寬度 。 (1)永久作用集度 1）主梁自重 ①跨中截面段主梁自重（五分點截面至跨中截面，長 ） q(1)= 26 = ②馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計算（長 2m） 主梁端部截面面積為 A= 178。 故半跨內(nèi)橫梁重量 q(4)=(1 ＋ 1 ) 25kN= ⑤主梁永久作用集度 qI =(+++)kN／ =／ m 2)二期恒載 ①翼緣板中間濕接縫集度 q(5)= 25kN／ m=／ m ②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積 : 179。15 ?????? ?iaaan ?? 對于 2號梁考慮抗扭修正后橫向影響線豎標(biāo)值為 3 8 4 249 2 21239。 蘭州交通大學(xué)博文學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 圖 可變作用 （汽車）標(biāo)準效應(yīng) ? mkNmkNM?????????????????????)()( ? kNkNV 8 8 56 8 5 1 1 8 5 8 5 ??????????????????? ）（汽 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng) mkNmkNM ?????? ?汽 kNVV 1 6 1 8 5 ???? ?汽 3）計算變化點截面的最大彎矩和最大剪力：