【正文】 中； 必須考慮嵌件在模具上定位的穩(wěn)固性，及模具內(nèi)公差配合要求； 外包嵌件的金屬層應(yīng)有足夠的厚度，嵌件直徑與周圍金屬層最小厚度關(guān)系見表 8； 鑄件上的嵌件數(shù)量不宜太多； 鑄件和嵌件之間如有嚴重的電化腐蝕作用，則嵌件表面需要鍍層保護； 有嵌件的鑄件應(yīng)避免熱處理和表面處理，以免使嵌件松動或腐蝕。 避免或減少與分型面不垂直的側(cè)向抽芯，降低模具復雜程度，提高壓鑄件精度。 普通壓鑄件的尺寸公差一般按照 GB/T64141999《 鑄件 尺寸公差與機械加工余量 》 直接選取。壓鑄件能否生產(chǎn)成功主要取決于壓鑄機與壓鑄模具是否匹配，壓鑄機的能量供給是否能滿足壓鑄模具的能量需求。 ）。 壓鑄生產(chǎn)時的生產(chǎn)效率，以及壓鑄件毛坯清理的難易程度和成型部位清理效果。 結(jié)合分型面的選擇，根據(jù)壓鑄件的復雜程度、結(jié)構(gòu)特點以及結(jié)合機加定位面和加工基準面的要求，確定澆注系統(tǒng)的總體構(gòu)成，及各主要構(gòu)成的尺寸。 ⑷ 、一般結(jié)構(gòu)的壓鑄件以取較厚的內(nèi)澆口為主，使金屬液充填平穩(wěn)，以有利于排氣和傳遞靜壓力。過薄，熱量損失大，不利于壓力傳遞和補縮；過厚，增大材料消耗，降低壓鑄生產(chǎn)效率。直澆道的單邊斜度一般取 α=2 ～ 3176。且滿足： （ ｄ 2ｄ 1） /2≥3 圖 22 立式冷室 壓鑄 模直 澆 道 結(jié) 構(gòu)形式 ④ 、直澆道與橫澆道連接處要求圓滑過度，其圓角半徑一般取 R6～ R15，以使金屬液流動順暢。 圖 23 臥式冷室 壓鑄 模直 澆 道 結(jié) 構(gòu)形式 1— 壓室 2— 澆口套 3— 分流錐 4— 料餅 ａ ｂ ｃ圖 24 常用 澆 口套的 結(jié) 構(gòu)形式大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 五、排溢系統(tǒng)的創(chuàng)新設(shè)計溢流槽的創(chuàng)新設(shè)計（ 1）、溢流槽位置布局的設(shè)計原則① 、設(shè)置在金屬液最后充填的部位以及型腔溫度較低的部位。 表 24 按溢流槽作用確定的溢流槽容積經(jīng)驗數(shù)據(jù)表 25 按區(qū)域分割，溢流槽容積與相鄰型腔區(qū)容積的關(guān)系經(jīng)驗數(shù)據(jù)說明： 特殊情況下，表中所列的數(shù)據(jù)應(yīng)進行調(diào)整。 ④ 、溢流口的厚度ｈ應(yīng)小于內(nèi)澆口的厚度。⑥ 、排氣可槽與溢流槽連接，但應(yīng)避免排氣槽相互貫通，以免排氣干擾受阻。鑲塊要便于加工、具有足夠的強度，避免銳角和薄壁，保證壓鑄件尺寸精度和脫模方便。㈠、成型零件的結(jié)構(gòu)尺寸 成型零件的結(jié)構(gòu)尺寸主要起定位、固定，保證成型零件必要強度的作用。各類合金壓鑄件綜合收縮率可參考表 29選取。⑶ 、成型零件磨損的影響由于成型零件承受著高溫金屬液的沖擊和摩擦，以及壓鑄件脫模的摩擦，成型零件成型部分會產(chǎn)生磨損。② 、型芯在加工時及磨損后，尺寸趨勢減小。但模具溫度過低，雖然會縮短冷卻固化成型時間，卻會影響金屬液充填型腔時的流動性，使壓鑄件的內(nèi)應(yīng)力增大而產(chǎn)生變形，并可能產(chǎn)生冷隔、欠鑄等壓鑄缺陷，影響壓鑄件質(zhì)量；同時，模具溫度過高，雖然能提高壓鑄件表面質(zhì)量，但會引起壓鑄件內(nèi)部組織晶粒粗大，降低壓鑄件機械強度，以及延長了冷卻固化成型時間，降低了生產(chǎn)效率。③ 、需要控制冷卻水溫度。⑸ 、水管接頭應(yīng)盡可能設(shè)置在模具的下方或操作者的對面一側(cè)，方便操作和預防漏水。 圖 51 斜 導 柱抽芯機構(gòu)的 結(jié) 構(gòu)要素 1— 定模套板 2— 楔緊塊 3— 斜導柱 4— 滑塊 5— 螺母 6— 墊圈 7— 彈簧 8— 限位塊 9— 螺栓 10— 側(cè)型芯 11— 動模套板 12— 銷大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 一、抽芯機構(gòu)的設(shè)計要點 ⑴ 、側(cè)滑塊在插入成型區(qū)域后，應(yīng)有可靠的支承面和定位面，以保證側(cè)型芯準確地回復到成型位置。 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 二、抽芯機構(gòu)的主要參數(shù)設(shè)計計算 抽芯機構(gòu)的主要參數(shù)包括抽芯力和抽芯距離。 ⑵ 、當模板不能滿足滑塊完成抽芯動作后留在導滑槽內(nèi)的長度大于滑塊長度的 2/3時，可以采用延長導滑槽長度的方法。如圖 54所示，斜銷在工作狀態(tài)下，斜角 а 與其它參數(shù)的關(guān)系為： Fｗ =Fｃ /cosа L2 =S/sinа L= S/tanа 式中 Fｗ — 斜銷在側(cè)抽芯時所承受的彎曲力（ N）； Fｃ — 抽芯力（ N）； L2— 斜銷的工作長度（㎜）； L— 斜銷完成側(cè)抽芯動作的有效開模行程（㎜）； S— 抽芯距離（㎜）； а — 斜銷斜角（ 176?；瑝K的結(jié)構(gòu)形式有整體式和鑲嵌式兩種，一般多采用鑲嵌式結(jié)構(gòu)。 BZ大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓推出機構(gòu)的設(shè)計原則推出機構(gòu)設(shè)計是否合理，對壓鑄件質(zhì)量有直接影響。其配合精度和相關(guān)尺寸參數(shù)見表 34。 K— 安全系數(shù)，一般取 K=3～ 5㎜ 。 ⑷ 、限位元件；如圖中限位釘 2。 ａ ｂ ｃ ｄ ｅ 圖 56 滑塊與側(cè)型芯或側(cè)型塊的連接形式 ⑵ 、滑塊的導滑形式 滑塊在抽芯和復位過程中，是在導滑槽內(nèi)完成的。設(shè)計斜導柱主要包括斜導柱的結(jié)構(gòu)形式、安裝形式、斜導柱的工作直徑、斜導柱斜角的選擇、斜導柱長度的確定以及斜導柱的加工精度、選用材質(zhì)及其熱處理等。 表 31 推薦抽芯距離的安全值 （㎜）大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ ａ ｂ ｃ 圖 52 典型抽芯距離的計算示例大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 二、斜導柱抽芯機構(gòu)創(chuàng)新設(shè)計 斜導柱抽芯機構(gòu)設(shè)計包括斜導柱、側(cè)型芯與滑塊、楔緊塊及限位機構(gòu)的設(shè)計。 ⑺ 、設(shè)計抽芯機構(gòu)時，還應(yīng)考慮壓鑄機的性能和技術(shù)規(guī)范： ① 、利用開模力和開模行程作機械抽芯時，應(yīng)考慮壓鑄機的開模力和開模行程的大小能否抽出側(cè)型芯。⑷ 、鎖緊元件，如楔緊塊、楔緊錐等 。⑶ 、冷卻水道孔的直徑一般取 5～ 14mm，根據(jù)壓鑄件大小和壁厚、模具結(jié)構(gòu)確定。 水冷的特點：① 、模具內(nèi)增設(shè)冷卻水通道，增加了模具的復雜程度，增加了制造工作量。 ⑦ 、一般鑄件的尺寸公差不包括因出模斜度而造成的尺寸誤差，對因裝配精度要求出模斜度在鑄件公差范圍內(nèi)的尺寸， 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ ａ、受分型面影響的尺寸 ｂ、受滑塊部分影響的尺寸 圖 40 受分型面和滑塊部分影響的尺寸示意圖 ａ、無加工余量的鑄件 ｂ、兩面留有加工余量的鑄件 c、單面留有加工余量的鑄件 圖 41 有出模斜度的各類成型尺寸的計算及測量基準 A— 鑄件內(nèi)形尺寸 B— 鑄件外形尺寸 ｈ — 鑄件內(nèi)孔深度 H— 鑄件外形高度 a— 外表面脫模斜度 β — 內(nèi)表面脫模斜度 δ — 加工余量大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ ⑵ 、各類成型零件的成型尺寸計算大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 續(xù) 螺紋型芯尺寸的計算 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 第五節(jié) 壓鑄模具加熱與冷卻系統(tǒng)的設(shè)計 壓鑄成型是在高速、高壓和高溫下，將熔融金屬液充填入模具型腔，冷卻固化成型的工藝方法。⑴ 、成型零件的成型尺寸計算原則① 、型腔在加工時及磨損后，尺寸趨勢增大。），但一般不高于 IT9級精度。 ⑴ 、壓鑄件收縮率的影響 壓鑄過程中，合金的凝固收縮是影響壓鑄件尺寸精度的主要因素。 避免影響壓鑄件尺寸和外觀，以及飛邊去除方便。所以成型零件的質(zhì)量決定了壓鑄件的精度和質(zhì)量，也決定了壓鑄模具的壽命。④ 、設(shè)計排氣槽應(yīng)留有修正的余地，并結(jié)合試模實際情況，補充和調(diào)整。 ③ 、溢流口與壓鑄件的連接處如圖 31所示應(yīng)設(shè)置ｃ =（ ～ ） X45176。 ⑦ 、設(shè)計溢流槽時應(yīng)考慮溢流口的位置、尺寸，方便去除，去除后盡量不影響壓鑄件的外觀。 ④ 、澆口套和壓室的總長度應(yīng)小于壓鑄機壓射沖頭的跟蹤距離，使開模后澆口余料從直澆道中完全推出。 ② 、澆口套入口處的直徑，應(yīng)比噴嘴出口的直徑大 1～ 2㎜ 。當采用球面對接時，澆口套的凹形球面半徑應(yīng)略大于噴嘴端部球半徑。一模多腔時，主橫澆道截面積應(yīng)大于各分支橫澆道截面積的總和。 ⑵ 、金屬液應(yīng)首先填充難以排氣的深型腔部位，避免先流向分型面而封閉排氣槽，影響排氣。 不合理 合理 圖 13 保證壓鑄件留在動模，便于頂出 1— 動模 2— 定模 3— 動模型芯 4— 定模型芯 不合理 合理圖 14 避免尺寸精度受分型面影響1— 動模 2— 定模大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ 圖 15 細長管狀類壓鑄件分型面結(jié)構(gòu)實例 不合理 合理 圖 16 有分型利于模具制造 不合理 合理 圖 17 分型簡化模具結(jié)構(gòu) 1— 定模 2— 側(cè)抽芯 3— 動模 不合理 合理圖 18 分型應(yīng)使嵌件定位準確可靠 1— 定模 2— 嵌件 3— 動模 大規(guī)大規(guī)模專模專業(yè)培業(yè)培訓訓BZ第三節(jié) 澆注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)的創(chuàng)新設(shè)計 一、澆注系統(tǒng)和排溢系統(tǒng)設(shè)計的主要內(nèi)容 根據(jù)壓鑄件的合金種類、外形輪廓大小和質(zhì)量要求、重量以及在分型面上的投影面積，結(jié)合工廠壓鑄設(shè)備情況，確定壓鑄機的類別、型號及壓室直徑。 壓鑄件在模具內(nèi)的位置，動模和定模各自包含的成型部分，壓鑄件脫模方式的選擇，以及側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)。其中，主脹型力按下式計算 : F主 =∑ A Р /10 式中 F主 —— 主脹型力（ KN）； ∑ A—— 壓鑄件、澆注和溢流系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和（一般澆注系統(tǒng)和溢流系統(tǒng)的面積按壓鑄件在分型面上總的投影面積的 30%估算），（ cm2）； Р—— 壓實壓力（ MPa）。一般推薦的壓鑄件機械加工余量見表 18。 根據(jù)壓鑄件使用精度要求的不同，一般劃分為精密壓鑄件和普通壓鑄件。 a b c 圖 6 圓弧或斜度漸變過渡，預防應(yīng)力集中和裂紋大規(guī)大規(guī)模