【正文】 ，連接坐標(biāo)原點(diǎn)O(0,0)及設(shè)計(jì)點(diǎn)A，為將OA線延長(zhǎng)，自己增設(shè)一個(gè)點(diǎn)（1000，），可得出操作線6,見(jiàn)圖56。第六章．車間布置圖 車間廠房布置包括車間平面布置和立面布置，主要取決于生產(chǎn)規(guī)模、生產(chǎn)流程、生產(chǎn)種類、廠區(qū)面積、廠區(qū)地形和地形條件。 因此，本設(shè)計(jì)車間平面布置方案定為組合型布置，于滿足工藝要求，符合國(guó)家的。 C──負(fù)荷下限, B與C之比為操作彈性, 此值越大, 彈性越好。. 泄漏線下線為F=5，即=*= 泄漏線數(shù)據(jù)W, m/sVl, m3/h1002003004006008001000，見(jiàn)圖51。液體在降液管的最大流速由下面兩式計(jì)算,選兩式計(jì)算結(jié)果中的較小值。式中 △PL──液相流過(guò)一層塔板所需克服的壓力降, m液柱。hL──塔板上液層高度, mm。當(dāng)W=Wmax時(shí)取大值。包括干板壓力降丶?xì)怏w克服鼓泡層表面張力的壓力降及氣體通過(guò)塔板上液層的壓力降。 為了在塔頂是回流分配均勻，或在高氣相流率和低液相流率f需保持降液管的正常液封時(shí)，可設(shè)進(jìn)口堰。所以一般推薦使用弓形降液管。 Hf──進(jìn)料段高, m。F=＝＝ m2W=Vv/F＝式中 F──采用的塔橫截面積, m2。K─安全系數(shù), 塔徑、Ht, K=。 Ht─塔板間距, m。即:常一線抽出板溫度167℃, 常二線抽出板溫度 253℃，常三線抽出板溫度 317℃塔頂冷回流溫度t0=60℃ ho= kJ/kg塔頂溫度 t1=103℃ h1=605kJ/kg故塔頂冷回流量 L0為: L0= Q/(ht1hto)= 105/（）=塔頂油氣量(汽油+內(nèi)回流蒸汽)為:(+) /109=塔頂水蒸汽流量為:4780/18=塔頂油氣分壓為：常壓露點(diǎn)溫度：℃常壓露點(diǎn)壓力： Mpa焦點(diǎn)溫度：℃焦點(diǎn)壓力: 在平衡汽化座標(biāo)紙上作出汽油平衡汽化100％點(diǎn)的pt線如圖3—4所示, ℃. 考慮到不凝氣的存在, ,則塔頂溫度為：=℃, 與假設(shè)的103℃很接近, 故原假設(shè)溫度正確。表3—16回流熱分配％熱量, kJ/h106kJ/h頂冷回一中32二中頂循環(huán)校核應(yīng)自下而上進(jìn)行。表3—12 進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF(P=, t=357℃)進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF(P=，t=357℃）　　　物料焓，kJ/kg熱量，kJ/h　焓，kcal/kg汽相液相　汽相液相　　　　　　　常頂油　285　航空煤油　278　輕 柴 油　273　重 柴 油　268　常四線（汽）　268　常四線（液）　　223過(guò)汽化油　6067607　223重 油　　221合計(jì)　　　　　hf=KJ/Kg再求出原油在加熱爐出口條件下的熱焓ho, 。表3—8 常壓塔塔板數(shù)國(guó)外文獻(xiàn)推薦值被分離的餾分推薦板數(shù)輕汽油─重汽油6～8汽 油─煤 油6～8汽 油─柴 油4～6輕柴油─重柴油4～6進(jìn)料—最低側(cè)線3～6汽提段或側(cè)線汽提4①注: 也可用填料代替。初頂油 ℃同理可得： 常頂油 航空煤油 輕柴油 重柴油 常四線 %~10%斜率初頂油90%~10%斜率同理可得：常頂油90%~10%斜率航空煤油90%~10%斜率輕柴油90%~10%斜率重柴油90%~10%斜率常四線90%~10%斜率由《工藝計(jì)算圖表》圖211查得初頂油：校正值為 常頂油：校正值為 航空煤油：校正值為 輕柴油：校正值為 重柴油：校正值為 常四線：校正值為 由《工藝計(jì)算圖表》圖211查得初頂油：校正值為 常頂油：校正值為 航空煤油：校正值為 輕柴油：校正值為 重柴油：校正值為 常四線：校正值為 依相對(duì)密度與中平均沸點(diǎn)查《工藝計(jì)算圖表》圖212可得：初頂油：=常頂油 ：= 航空煤油 ：= 輕柴油 ： =11重柴油： =常四線： =：依相對(duì)密度與中平均沸點(diǎn)查《工藝計(jì)算圖表》圖212可得初頂油： M=95常頂油 ： M= 109 航空煤油 ：M= 152 輕柴油 ： M=219重柴油： M=265常四線： M=321由恩氏蒸餾蒸餾的溫度算出恩氏蒸餾的溫差（如10%0%、30%10%），依恩氏蒸餾曲線各段溫差查《石油化工工藝計(jì)算圖表》中圖223得平衡蒸發(fā)曲線相對(duì)應(yīng)各段溫差溫差，后查《石油化工工藝計(jì)算圖表》中圖224得出50%點(diǎn)的平衡蒸發(fā)曲線與恩氏蒸餾曲線的溫差，從而得出平衡蒸發(fā)曲線中50%點(diǎn)的溫度，依此溫度和各段的溫差可以推算出平和蒸發(fā)曲線各點(diǎn)的溫度，結(jié)果如下表：表3—1 平衡蒸發(fā)曲線各點(diǎn)的溫度匯總表產(chǎn)品 溫度/℃0%10%30%50%70%90%100%初頂油778590常頂油102105110航空煤油195輕 柴 油269283293300306318重 柴 油351359376常四線418臨界溫度tkp，依體積平均沸點(diǎn)和《石油化工工藝計(jì)算圖表》中圖211查得校正值，從而算出重量平均沸點(diǎn)與分子平均沸點(diǎn)，再查《石油化工工藝計(jì)算圖表》中圖237可得真假臨界溫度如下表所示。)(2)改善冷卻風(fēng)扇結(jié)構(gòu)、角度。指由電機(jī)、脫鹽變壓器等因磁場(chǎng)作用引起振動(dòng)所產(chǎn)生的噪聲。一般不允許用水沖洗的地面，通常用浸有少量煤油的棉紗插去油污。如將泵端面密封改為波紋管式密封，可以減少漏油污染。②塔頂油水分離器排水常減壓蒸餾裝置其初餾塔頂、常壓塔頂、減壓塔頂產(chǎn)物經(jīng)冷后均分別進(jìn)入各自的油水分離器，進(jìn)行油水分離并排水。輸送輕質(zhì)油品管線、堿渣管線及閥門(mén)的泄漏會(huì)造成大氣污染，本裝置設(shè)計(jì)常壓塔頂減壓閥為緊急放空所用，放空氣體進(jìn)入緊急放空罐。常壓加熱爐煙氣 減壓加熱爐煙氣圖22 常減壓蒸餾裝置的工藝流程及污染源分布1－電脫鹽罐；2一初餾塔；3常壓爐；4常壓塔；5汽提塔；6穩(wěn)定塔；7分餾塔；8－減壓加熱爐；9－減壓塔由圖22可知，常減壓蒸餾裝置污染源有電脫鹽排水、初頂排水、機(jī)泵冷卻水、常頂排水、減頂排水、常壓加熱爐煙氣、減壓加熱爐煙氣，所以環(huán)保工作應(yīng)圍繞這些污染源采取相應(yīng)措施。減一中自常壓塔中段填料下集油箱餾出，由泵抽送分三路并聯(lián)經(jīng)換熱器，換熱器換熱后返回減壓塔上段填料下集油箱之下。常壓一中餾出，由泵抽送。③ 常壓系統(tǒng)從常壓爐加熱出來(lái)的油進(jìn)入初餾塔汽化段后，汽相進(jìn)入精餾段，在精餾段分離切割出五個(gè)產(chǎn)品，液相進(jìn)入提餾段，在塔底液面上方吹入過(guò)熱蒸汽作汽提用。②初餾系統(tǒng)被加熱到220~230℃的原油進(jìn)入初餾塔的汽化段后，分為汽液兩相，汽相進(jìn)入精餾段，液相進(jìn)入提餾段。第二章．工藝流程設(shè)計(jì) 原料油性質(zhì)及產(chǎn)品性質(zhì) 原油的一般性質(zhì)%時(shí)先脫水。其中燃料能耗比例最大，達(dá)60%85%；其次是電和蒸汽，均占總能耗的10%15%；水的能耗的占總能耗的4%左右。同時(shí)，生產(chǎn)過(guò)程中應(yīng)與環(huán)境相給合，注重“三廢”的處理，堅(jiān)持國(guó)家可持續(xù)發(fā)展的戰(zhàn)略，堅(jiān)持和諧發(fā)展的道路，與時(shí)俱進(jìn)。、課程設(shè)計(jì)任書(shū)所設(shè)計(jì)任務(wù)是以指導(dǎo)老師給出的原油數(shù)據(jù)為依據(jù)，以一些權(quán)威書(shū)籍為參考，設(shè)計(jì)處理量：260萬(wàn)噸/年,開(kāi)工：8000小時(shí)/年的原油常減壓裝置。最近幾年，隨著我國(guó)煉油工業(yè)的發(fā)展，為縮短與世界先進(jìn)煉油廠的差距，我國(guó)新建蒸餾裝置正向大型化方向發(fā)展，陸續(xù)建成了鎮(zhèn)海、高橋8Mt/a及西太平洋10Mt/a等大型化的蒸餾裝置等，其中高橋?yàn)闈?rùn)滑油型大型蒸餾裝置，擬建的大型蒸餾裝置也基本為燃料型。產(chǎn)品質(zhì)量方面：國(guó)外蒸餾裝置典型的產(chǎn)品分餾精度一般為：石腦油和煤油的脫空度ASTM D86(5%95%)13℃；煤油和輕柴油的脫空度ASTM D86(5%95%)20℃；輕蠟油與重蠟油的脫空度ASTM D1160(5%95%)5℃，潤(rùn)滑油基礎(chǔ)油也基本滿足窄餾分、淺顏色。常壓部分出常壓渣油、中間餾分和石腦油以下的餾分。歐洲和亞洲各國(guó)的催化裂化裝置結(jié)構(gòu)比—般在20％左右；美國(guó)、意大利、加拿大加氫裂化的結(jié)構(gòu)比較高，％、14．19％、％；日本、德國(guó)、美國(guó)的加氫處理結(jié)構(gòu)比明顯高于其他國(guó)家，其中美國(guó)10大煉油廠加氫處理結(jié)構(gòu)比平均值達(dá)65％左方。、文獻(xiàn)綜述:常減壓蒸餾技術(shù)現(xiàn)狀由于原油進(jìn)入煉油廠后必須首先進(jìn)入常減壓裝置進(jìn)行一次加工，因此煉油廠的加工能力一般用原油常減壓蒸餾裝置的加工能力來(lái)表示，因此時(shí)間原油加工的能力基本上就是世界常壓蒸餾裝置的加工能力。煤油加氫工藝是生產(chǎn)高檔鋁軋制油最有效的工藝手段，該工藝主要是對(duì)其進(jìn)行深度脫硫、脫氮和脫芳烴。常減壓蒸餾是指在常壓和減壓條件下，根據(jù)原油中各組分的沸點(diǎn)不同，把原油“切割”成不同餾分的工藝過(guò)程。減壓塔底油可作為燃料油、瀝青、焦化或其它渣油加工（溶劑脫瀝青、渣油催化裂化、渣油加氫裂化等）的原料。石油煉制加工方案，主要根據(jù)其特性、市場(chǎng)需要、經(jīng)濟(jì)效益、投資力度等因素決定。石油中的烴類和非烴類化合物，相對(duì)分子質(zhì)量從幾十到幾千。原油是一種主要由碳?xì)浠悬c(diǎn)從常溫到500度以上，分子結(jié)構(gòu)也是多種多樣合物組成的復(fù)雜混合物。石油煉制工業(yè)生產(chǎn)汽油、煤油、柴油等燃料和化學(xué)工業(yè)原料，是國(guó)民經(jīng)濟(jì)最重要的支柱產(chǎn)業(yè)之一，關(guān)系國(guó)家的經(jīng)濟(jì)命脈和能源安全，在國(guó)民經(jīng)濟(jì)、國(guó)防和社會(huì)發(fā)展中具有極其重要的地位和作用。將常壓塔底油進(jìn)行減壓蒸餾，等到的餾分視其原油性質(zhì)或加工方案不同，可以作裂化（熱裂化、催化裂化、加氫裂化等）原料或潤(rùn)滑油原料油原料，也可以作為乙烯裂解原料。如此得到各種不同沸點(diǎn)范圍的石油餾分。鋁軋制油除應(yīng)用具有餾分范圍窄、飽和烴含量高、閃點(diǎn)高的特點(diǎn)外，還要求具有較低的硫含量和芳烴含量。設(shè)置熱載體回執(zhí)系統(tǒng)，熱載體作為塔底重沸器熱源。催化裂化、加氫裂化、加氫處理等裝置的結(jié)構(gòu)比對(duì)清潔燃料的生產(chǎn)有很大影響。整體蒸餾裝置將原油分為：常壓渣油、含蠟餾分油、中間餾分油和石腦油組分。塔內(nèi)件方面：以KochGlitcsh、Sulzer和Norton為代表，擁有較先進(jìn)的專利技術(shù)，公司開(kāi)發(fā)出了SuperFRAC ，Sulzer在原有Mellapak填料的基礎(chǔ)上開(kāi)發(fā)了Mllapakplus和Optiflow高效填料。我國(guó)蒸餾裝置的總體技術(shù)水平與國(guó)外水平相比，在處理能力、產(chǎn)品質(zhì)量和撥出率方面存在較大的差距。1985年以后，由于重油催化裂化技術(shù)有了迅速發(fā)展，為了滿足重油催化裂化原料含鈉量小于lppm的要求，石化總公司先后從Petrolite公司和Howe一Baker公司引進(jìn)了9套電脫鹽設(shè)備并組織了國(guó)產(chǎn)化工作，使我國(guó)電脫鹽技術(shù)發(fā)展到了一個(gè)新的階段。“三廢”綜合利用本設(shè)計(jì)應(yīng)設(shè)計(jì)應(yīng)用在一些交通運(yùn)輸方便，市場(chǎng)需求大的附近。常減壓蒸餾裝置能耗主要是工藝過(guò)程必須消耗的燃料、水蒸汽、電力、水等所產(chǎn)生的能量消耗。節(jié)能與投資的關(guān)系實(shí)質(zhì)上是操作費(fèi)用與投資的關(guān)系在節(jié)能領(lǐng)域的體現(xiàn)。原油從電脫鹽罐出來(lái)后，進(jìn)料繼續(xù)與油品換熱進(jìn)入常壓塔。從初餾塔底出來(lái)的拔頭油由泵抽出，分兩路與高溫油品換熱，換熱到300℃左右再合并分四路進(jìn)入常壓爐進(jìn)行加熱，加熱到346℃或350℃進(jìn)入常壓塔。常壓三線抽出，經(jīng)汽提下段汽提，油汽返回初餾塔，餾出油由泵抽出后經(jīng)冷卻至60~75℃作變壓器油原料出裝置，若作輕柴則與常二合并出裝置。冷卻器出口引一支路去泵進(jìn)口以作重質(zhì)封油用。各種板式塔有關(guān)結(jié)構(gòu)性能比較如下表：塔板優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)泡罩塔板不容易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性，對(duì)臟物不敏感結(jié)構(gòu)復(fù)雜造價(jià)高，塔板壓降大，霧末夾帶現(xiàn)象嚴(yán)重．塔板效率均勻篩板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，氣體，壓降小操作彈性地，篩孔小，易堵塞浮閥塔板生產(chǎn)能力大，操作彈性大，塔板效率高，氣體壓降小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低不宜處理易結(jié)焦，或黏度大噴射型塔板開(kāi)孔率較大，可采用較高的空塔氣速，生產(chǎn)能力大，塔板效率高操作彈性大．氣相夾帶由上表比較可知，應(yīng)選擇浮閥塔板作為本次設(shè)計(jì)所需的塔板。減少措施是控制好塔頂注氨。篩選好的破乳劑、確定合適用量、提高電脫鹽效率都對(duì)提高油水分離效果有利；用含硫污水汽提后的凈化水回注電脫鹽可減少新鮮水用量，同時(shí)減少凈化水排放的揮發(fā)酚含量；增加油水鑭離時(shí)間，嚴(yán)格控制油水界面(必要時(shí)設(shè)二次收油設(shè)施)可減少油含量。一般熱油泵需冷卻水較多，如端面漏油較多．則冷卻水帶油嚴(yán)重。 c．地面沖洗原油泵、熱油泵、控制閥等部位所在地面最易遭受污染。③電磁噪聲。一般應(yīng)選用低噪聲電機(jī)，若噪聲不符合要求時(shí)，可加設(shè)隔聲罩(安裝全部隔聲罩或局部隔聲罩。表31 產(chǎn)品產(chǎn)率及其性質(zhì)產(chǎn) 品沸點(diǎn)范圍產(chǎn) 率相對(duì)密度恩 氏 蒸 餾 數(shù) 據(jù), ℃名 稱℃%(重)初10%30%50%70%90%終初頂油627487104117132常頂油初~1303080108115127138147航空煤油130~23014716718320