【正文】 （m），屬高硫高酸中間基原油。第四路原油依次經(jīng)E101C（原油常頂循換熱器）、E110（原油減二線換熱器）、（原油常三線（Ⅲ）換熱器）和E112（原油常一中（Ⅰ）換熱器）與熱源進(jìn)行換熱到141℃。第二路閃底油依次經(jīng)E127（閃底油常三線（Ⅰ）換熱器）、E128（閃底油減壓渣油（Ⅲ）換熱器）、E129 （閃底油減三線及三中（Ⅰ）換熱器）和E130 （閃底油減壓渣油（Ⅰ）換熱器）換熱到約314℃。加氫裝置暫時不開時，再經(jīng)E133（常二線冷卻器）冷卻至50℃送到罐區(qū)。EJ103（減頂二級抽空器）和E146（減頂二級抽空冷凝器）作為液環(huán)泵的備用設(shè)備。減四線油（減壓過汽化油）（減四線泵）抽出，經(jīng)E12E115 ℃后去VRDS裝置。（二）工藝流程下圖為常減壓車間的工藝流程圖：圖11 常減壓塔的工藝流程圖 裝置生產(chǎn)原理常減壓裝置是常壓蒸餾和減壓蒸餾兩個裝置的總稱，因為兩個裝置通常在一起，故稱為常減壓裝置。假定該塔分離的是輕組分A和重組分B的混合液體。所謂傳熱過程是指由上而下下降到某一塔盤的較冷液體與自下而上升到該塔盤的溫度較高的氣體接觸時，由于存在溫度差而進(jìn)行熱量的交換。實際上，現(xiàn)代精餾塔中的塔板，由于受各因素的影響其分離效率根本不可能達(dá)到100％。原料經(jīng)進(jìn)料泵打入進(jìn)料加熱器，被加熱后進(jìn)入精餾塔的進(jìn)料板上。而精餾過程產(chǎn)品必須是液態(tài)。與一塔板相鄰的兩層塔板進(jìn)入該層塔板的氣液兩相是不平衡的，不平衡的汽液兩相在每層塔板上充分接觸，通過一個傳質(zhì)傳熱過程可以達(dá)到一個新的平衡。精餾塔的精餾效果隨回流的增大而增高。精餾段所起的作用是將進(jìn)料和提餾段來的蒸汽中輕組分提濃，在塔頂?shù)玫胶虾踬|(zhì)量要求的輕組分產(chǎn)品。精餾段頂部打入的回流量愈大，由再沸器氣化返塔的蒸汽量也愈大。（八）進(jìn)料口的選擇相同的理論板數(shù)和相同的操作條件下，具有最大分離能力的進(jìn)料位置或在同一操作條件下所需理論板數(shù)為最少的進(jìn)料位置。液泛形成的主要原因，就是由于塔內(nèi)上升的蒸汽的速度過大，超過了最大允許氣速造成的。塔頂餾分中重組分含量增多。其結(jié)果使一部分液體在塔板上沒有和上升氣體接觸就倒流到下層塔板，不應(yīng)留在液體中的低沸點(diǎn)組分沒有蒸出去，致使塔板效率下降。 （5）《SH30812003石油化工儀表接地設(shè)計規(guī)范》（2004年03月10日中華人民共和國國家發(fā)展和改革委員會發(fā)布）及有關(guān)專業(yè)的國家標(biāo)準(zhǔn)。而對于學(xué)生而言，在平時的專業(yè)課學(xué)習(xí)中，我們已經(jīng)接觸過常減壓裝置流程，對于流程的基本原理也有了大概的了解，通過這次的設(shè)計，可以進(jìn)一步的深入了解該流程，并通過模擬流程實現(xiàn)對自己專業(yè)知識的檢驗。我們查鄭州大學(xué)化工與能源學(xué)院的姚月華等發(fā)表的《原油常減壓蒸餾裝置的流程模擬與參數(shù)優(yōu)化》論文得到其中好用的為BK10。 選擇泵的類型和型號。故： Wa==(m/s)3) 氣相空間截面積Fa由式Fa=Vv/Wa得： Fa=VV/Wa=（㎡）4) 降液管內(nèi)液體流速Vd液體在降液管內(nèi)的流速按式（51）和式（52A）[或式（52B）]計算，選兩個結(jié)果中的較小值。其中：ΔPt=hL=(米) 所以：ΔPL=+*103+=(米液柱)（～）（Ht+hw）=（～）故符合要求5) 降液管的負(fù)荷降液管內(nèi)允許的最大流速Vd ，因而降液管沒有超符合。為了減少塔頂出口氣體中攜帶液體的量，—,以利于氣體中的液滴自由下降，取塔頂空間Hd=，頂層塔盤到絲網(wǎng)底面的距離 Ht=900mm。它取決于進(jìn)料的結(jié)構(gòu)形式及介質(zhì)狀態(tài)。4　 氣提蒸汽進(jìn)口為保證氣提蒸汽均勻分布，在塔內(nèi)設(shè)有蒸汽分配管。4) 塔底1　 塔底空間塔底空間是塔底第一塊塔板到塔底切線的距離。Wh=437500 kg/hu=wh/(3600**ρ**d^2) =437500/(3600**922**^2)= m/sHe=z+(p2p1)/ρg+λ*l*u^2/(2dg) =+()/(922*)+*10*^2/(*2*) =Qh=Wh/ρ=437500/922=^3/h選取Y型離心油泵 根據(jù)揚(yáng)程與流量，選取80Y60 ，采用22個改型離心油泵并聯(lián)。127/ 216。140014606內(nèi)有浮閥塔盤15層塔303穩(wěn)定塔190150216。 冬天無嚴(yán)重冰凍地區(qū)的工廠可考慮把不適宜在車間內(nèi)布置的設(shè)施，布置在室外。 發(fā)散有害物質(zhì)、產(chǎn)生巨大噪音和高溫的生產(chǎn)部分應(yīng)同一般的生產(chǎn)部分適當(dāng)?shù)母糸_，以免互相干擾。 1 車間布置相關(guān)專業(yè)的要求：見附錄。 加熱爐等所用明火，操作不當(dāng)可能在爐外燃燒，也可能引起外界可燃?xì)怏w著火，和爐管裂紋漏油著火。過濾式防毒面具使用方法及注意事項 適用于氧含量大于20%，有毒氣體濃度小于1%的場合（進(jìn)容器作業(yè)不宜使用）； 使用時要根據(jù)頭型大小選擇面罩，并檢查氣密性； 使用時必須拔去濾毒罐底部的橡皮塞； 在進(jìn)入毒區(qū)前必須弄清環(huán)境毒劑性質(zhì)，選擇適當(dāng)型號的濾毒罐； 注意濾毒罐出廠日期，按照使用說明書規(guī)定的使用年限，并且使用時間不能超過規(guī)定時間； 使用后面罩要清洗干凈并妥善保管； 嚴(yán)禁在禁煙區(qū)域內(nèi)吸煙、在崗飲酒，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁高處作業(yè)不系安全帶，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁水上作業(yè)不按規(guī)定穿戴救生衣，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁無操作證從事電氣、起重、電氣焊作業(yè)，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁工作中無證或酒后駕駛機(jī)動車，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁未經(jīng)審批擅自決定鉆開高含硫化氫油氣層或進(jìn)行試氣作業(yè)，違者對直接負(fù)責(zé)人予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁違反操作規(guī)程進(jìn)行用火、進(jìn)入受限空間、臨時用電作業(yè)，違者給予行政處分并離崗培訓(xùn)；造成后果的，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁負(fù)責(zé)放射源、火工器材、井控坐崗的監(jiān)護(hù)人員擅離崗位，違者給予行政處分并離崗培訓(xùn)；造成后果的，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁危險化學(xué)器裝卸人員擅離崗位，違者給予行政處分并離崗培訓(xùn)；造成后果的，違者予以開除并解除勞動合同； 嚴(yán)禁鉆井、測錄井、井下作業(yè)違反井控安全操作規(guī)程，違者給予行政處分并離崗培訓(xùn)；造成后果的，違者予以開除并解除勞動合同。裝置預(yù)防有毒物質(zhì)侵害、防止中毒的主要措施，一是加強(qiáng)巡檢，并注意隨身攜帶便攜式硫化氫報警儀，及時檢查發(fā)現(xiàn)有毒物質(zhì)泄漏情況；二是日常操作中注意檢查可燃?xì)怏w報警儀及硫化氫報警儀等儀表的檢測數(shù)據(jù)情況，檢查有無報警。由于石油產(chǎn)品在輸送過程中與管壁摩擦產(chǎn)生靜電，當(dāng)電壓高到適當(dāng)值時將會發(fā)生放電引起火災(zāi)。 1 要考慮到廠房擴(kuò)建的需要。 設(shè)備與墻柱之間的間距，無人通過最小500mm，有人通過最小800mm 泵與泵之間間距一般1000mm，泵組之間間距約1500mm。設(shè)備的操作面應(yīng)迎著光線，使操作人員背光操作。220029020內(nèi)有33層斜雙溢流塔板塔底有集油箱塔301/2解吸塔1051150216。i==， ，可得：Re=103，Gi=162103kg/㎡s 傳熱系數(shù)校核式中：K—總傳熱系數(shù)（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），kcal/㎡h℃hi—管內(nèi)流體的膜傳熱系數(shù)（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），kcal/㎡h℃ri—管內(nèi)流體的結(jié)構(gòu)熱阻（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），㎡h℃/kcalrp—管子的熱阻（一般金屬管子可以忽略不計），㎡h℃/kcalh0—管外流體的膜傳熱系數(shù)（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），㎡h℃/kcalr0—管外流體的結(jié)垢熱阻（以管外壁表面積為基準(zhǔn)），㎡h℃/kcal由(hi)0 =290kcal/㎡h℃，校正系數(shù)=，可得：(hi)0=290= kcal/㎡h℃由h0 =348 kcal/㎡h℃，校正系數(shù)=，可得：h0=340= kcal/㎡h℃因為ri=，r0=，rp，故可忽略不計。人孔結(jié)構(gòu)尺寸及開設(shè)個數(shù)見表29表29 人孔結(jié)構(gòu)尺寸及開設(shè)個數(shù)裙座直徑數(shù)量DM中心高度2000mm2500mm200mm950mm6) 封頭選用橢圓形封頭。人孔伸出塔器筒體表面200～250mm。3　 油氣進(jìn)口一般進(jìn)口管應(yīng)與降液管平行，與塔板上液流方向成垂直布置。)K—常數(shù)，；D—破沫網(wǎng)直徑 m； Q—?dú)怏w流量m3/s。故： 取E=1，則總結(jié)以上各數(shù)據(jù)見表31 表31 浮閥塔板工藝設(shè)計計算結(jié)果項目備注數(shù)值及說明塔徑DC,m板間距Ht,m塔板形式雙溢流弓形降液管空塔氣速W,m/s堰長L,m堰高h(yuǎn)w,m堰上液層高度how弓形降液管高度hb浮閥數(shù)N856閥孔動能因數(shù)F0, m/s(kg/m3)1/2臨界閥孔氣速（Wh）c,m/s單板壓降△P P，Pa液體在降液管內(nèi)停留時間τ,S液相負(fù)荷上限霧沫夾帶控制液相負(fù)荷下限漏液控制 塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu) 煉油裝置板式塔的內(nèi)部工藝結(jié)構(gòu)（塔板結(jié)構(gòu)除外）包括塔頂、塔底、塔裙以及塔的各種類型的進(jìn)口、抽出板出口；塔的各種類型防沖擋板、防渦器、破沫網(wǎng)等。2) 浮閥數(shù)及開孔率的計算1　 閥孔臨界速度閥孔的臨界速度按式 得： 相應(yīng)的閥孔動能因數(shù)為： 2　 塔板的開孔率塔板浮閥的開孔率Ф按式得：Ф=（）100％=％3　 浮閥數(shù)由式Fh=FФ%得閥孔總面積為： Fh=％=（m2） 由式 得浮閥數(shù)N為：（dh為閥孔直徑，一般取39103m) 溢流堰及降液管的設(shè)計1) 液體在塔板上的流動型式雙溢流塔對本操作是最適合的。由文獻(xiàn)得： 計算得： 2) 適宜的氣體操作速度Wa由文獻(xiàn)得得：Wa=KKsWmax 式中： Ks—系統(tǒng)參數(shù)，～。根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)確定輸送介質(zhì)的流量，如果流量在一定范圍波動，則按最大流量考慮。鑒于ASPEN PLUS的諸多優(yōu)點(diǎn)，而且它比較適合于通用性強(qiáng)的復(fù)雜化工流程的模擬和優(yōu)化問題，所以本論文選用了該軟件作為輔助工具。目前設(shè)計部門已經(jīng)普遍采用模擬軟件來設(shè)計常減壓裝置，而生產(chǎn)、計劃、調(diào)度、質(zhì)檢等部門也逐步開始使用這類工具指導(dǎo)和預(yù)測日常生產(chǎn)，分析和故障排除。 （3）《SH30051999石油化工自動化儀表選型設(shè)計規(guī)范》（1999年09月22日國家石油和化學(xué)工業(yè)局發(fā)布）及有關(guān)專業(yè)的國家標(biāo)準(zhǔn)。在精餾操作中，如果上升氣體所具有的能量不足以穿過塔板上的液層，甚至低于液層所具有的能量，這時就會托不住液體而產(chǎn)生泄漏。所謂最大允許速度，就是指霧沫夾帶達(dá)10％(10公斤液體/100公斤氣體)時的速度。這樣就使進(jìn)料后不至于破壞各層塔段上的物料組成(即進(jìn)行著的氣液相平衡)，從而保證平穩(wěn)操作和正常生產(chǎn)。這就是一個完整的精餾塔需要設(shè)置精餾段和提餾段的原因。經(jīng)過足夠次數(shù)的接觸，在塔底可得到合乎質(zhì)量要求的液體重組分，從提餾段最低層塔板流下的液體進(jìn)入再沸器后被加熱，使部分氣化返塔化為提餾段氣相介質(zhì)，同時又為精餾過程提供熱量。塔頂濃度較高的輕組分蒸汽經(jīng)全部冷凝后，部分作為產(chǎn)品送出，部分則作為回流再打入塔內(nèi)。回流在塔內(nèi)的分布：（1）回流量與氣相量總的變化是沿塔高自上而下的減少。由以上敘述可知，氣體精餾設(shè)備必須能夠承受較大壓力。（2）提供精餾設(shè)備及維持必須的工作條件(如溫度、壓力，回流等)。理論塔板數(shù)與實際塔板數(shù)之比稱為塔板效率：即 （四）精餾系統(tǒng)的構(gòu)成及精餾過程必須具備的條件完整的精餾系統(tǒng)主要有進(jìn)料加熱器、進(jìn)料泵、精餾塔、塔頂產(chǎn)品冷凝器、回流罐、回流泵、再沸器等設(shè)備構(gòu)成。若組分混合液的各組分間沸點(diǎn)(或揮發(fā)性能)差別愈大，愈易分離，需要的塔板數(shù)也越少。由此看來，在每一層塔盤上進(jìn)行的是一個傳質(zhì)傳熱的過程。（二）精餾的原理[3]一些石油烴類溶液的分離是借精餾的方法實現(xiàn)的，而精餾的理論基礎(chǔ)又是被分離組分之間必須存在著相同壓力下沸點(diǎn)的差別。罐頂抽出分兩路，一路經(jīng)控制閥FV134，一路經(jīng)控制閥FV200，罐底凝液排至火炬線。當(dāng)加氫裂化裝置臨時停工時，減二線油經(jīng)E136（減二線冷卻器）冷到120℃送加氫裂化原料罐區(qū)。（常底油泵）抽出送F102（減壓爐）升溫到約403℃后進(jìn)入減壓塔。常一線油從T102第14層塔板自流進(jìn)入T103（常壓汽提塔）上段，采用蒸汽進(jìn)行汽提，（常一線泵）抽出，經(jīng)E10EA102（常一線空冷器）和E132（常一線油冷卻器）換熱冷卻至40℃送到柴油加氫罐區(qū)。（閃底油泵）抽出均分兩路與熱源換熱。第二路原油依次經(jīng)E101A（原油常頂循換熱器）、E105（原油減一中換熱器）、（