【正文】 10?38重油 216930 346 — 904 10?6水蒸氣 5426 — 330 3120 — 10內(nèi)回流 L ~ 330 1067 — 1067L合 計(jì) 297176+L 10 +1067L?6重柴油上方氣相總量 305++++=891（kmol/h）重柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為： 305/891=由重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算 下平衡汽化 0 點(diǎn)溫度。C，即 3526 = 346 186。C。C，轉(zhuǎn)化為 MPa 下的溫度為 335186。塔底采用兩級(jí)冷凝冷卻流程。)1(d39。由于初餾塔分離精度要求不高，因而采用 F1 型浮閥塔板，取塔板間距 Ht＝800mm，板間壓降為 ΔP＝＝ ①計(jì)算最大允許氣體速度 Wmax:L1=23295kg/h， ρL＝685kg/cm 3所以 VL＝23295/685＝ 3/h＝ m 3/s P＝ ＋＝，t≈95℃，M＝96 ρV＝ = ????)27395( VV=（23295＋25634）/＝10477m 3/h= Wmax= =VLVLtgH???2105. . ???? =②計(jì)算適宜的氣體操作速度 Wa: Wa＝K則，98=（186。C 冷回流汽提水汽為 MPa，420 186。年處理量為 240 萬(wàn)噸，生產(chǎn)時(shí)間按 8000 小時(shí)計(jì)算則，每小時(shí)生產(chǎn)原油 24010 噸/8000 = 300 噸 = 300000kg 4表 210 原油常壓切割方案產(chǎn)品 實(shí)沸點(diǎn)切割點(diǎn) 186。C 實(shí)沸點(diǎn)溫差 186。C?(4) 求平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度由《石油煉制工程》圖 717 下圖查得各餾出百分?jǐn)?shù)時(shí)的溫差比值10%比值： 20%比值： 30%比值：40%比值： 50% = 60% = 70%比值：(5) 平衡汽化曲線各點(diǎn)與其參考線相應(yīng)各點(diǎn)的溫差 T 等于實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與其參考線的各?20點(diǎn)溫差 Fi%乘以相對(duì)應(yīng)的比值。C70%點(diǎn) = （7050）=490186。C/%）由此計(jì)算參考線的各點(diǎn)溫度 20%點(diǎn) = 212+(2010)= 30%點(diǎn) = 212+(3010)= 40%點(diǎn) = 212+(4010)= 50%點(diǎn) = 212+(5010)= 60%點(diǎn) = 212+(6010)= (2) 計(jì)算平衡汽化參考線斜率及其各點(diǎn)溫度 查《石油煉制工程》圖 717 上圖，根據(jù)實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線 10%至 70%斜率19（）可得平衡汽化參考線的斜率為 3. 80186。C 平衡汽化溫差 186。C? 常三： = tme = tv = – = 186。C/%）常頂：S 90～10 = （148 97）/（9010）= （186。） 186。）.14 186。選用浮閥塔板，由于以下的原因：①浮閥塔板的處理能力比圓泡帽塔板大 2040％，比舌形和篩孔塔板要小些，但是，浮閥塔板操作彈性比圓泡帽、舌形、篩孔塔板的操作彈性都要大些，在很高的氣液負(fù)荷范圍內(nèi)變化，只有浮閥塔能夠保持較高的效率。塔的各部位的操作壓力與油氣流經(jīng)塔板時(shí)所造成的壓降有關(guān)。①塔頂油氣二級(jí)冷凝冷卻原油常壓精餾塔的年處理量經(jīng)常以數(shù)百萬(wàn)噸計(jì)。11（1）汽提塔和汽提段在負(fù)荷塔內(nèi)，汽油、柴油、化工原料等產(chǎn)品之間只有精餾段而沒(méi)有提餾段，側(cè)線產(chǎn)品中必然會(huì)含有相當(dāng)數(shù)量的輕餾分，這樣不僅影響本側(cè)線產(chǎn)品的質(zhì)量，而且降低了輕餾分的產(chǎn)率。初底油進(jìn)常壓爐加熱至 352℃后進(jìn)入常壓塔。即設(shè)初餾塔，常壓塔和減壓塔。主要措施為提高轉(zhuǎn)換效率降低供氣能耗、分級(jí)供氣充分利用蒸汽能級(jí)、改善用汽狀況減少蒸汽消耗、合理使用伴熱蒸汽加強(qiáng)冷凝水回收。改善操作條件是不需要大量投資、便于推廣易于見(jiàn)效的節(jié)能措施，包括工藝操作參數(shù)（壓力、溫度）和工藝操作條件（過(guò)氣化率、回?zé)挶?，回流比等）的控制、調(diào)整。各大煉油廠在擴(kuò)能改造的同時(shí)，也注意到了節(jié)能。塔頂干點(diǎn)軟儀表輸出圖16。目前，在加工量較改造前提高約60t／d的情況下，產(chǎn)品組分重疊較少，仍保持著較好的分餾效果。圖14 △T與腐蝕率的關(guān)系②防護(hù)施工后的處理造成腐蝕的主要因素是氧和水的存在，因此．防止氧氣和水的進(jìn)入，降低氧和水的濃度，是保證防護(hù)效果和延長(zhǎng)防護(hù)期的關(guān)鍵。直餾汽油產(chǎn)率也有效降低。改造前常壓蒸餾全％ ，％。塔板設(shè)計(jì)要有所創(chuàng)新，但創(chuàng)新的宗旨應(yīng)該是使其工藝和結(jié)構(gòu)更加優(yōu)化，在改進(jìn)生產(chǎn)工藝的同時(shí)，使結(jié)構(gòu)更加簡(jiǎn)單，安裝更為方便。通過(guò)強(qiáng)化蒸餾技術(shù)提高餾分油收率，不需要增加設(shè)備投資，工藝操作條件也基本不變，活性劑可從煉油副產(chǎn)品中就地取材，廉價(jià)易得，經(jīng)濟(jì)效益顯著。規(guī)整填料具有傳質(zhì)效率高、壓降低、工業(yè)性能易于掌握的優(yōu)點(diǎn)，雖然單位體積成本較高，但綜合效益仍比塔盤或散堆填料高，適用于常減壓塔，尤其適用于減壓塔和中低壓塔，例如干式減壓蒸餾塔(包括燃料油型的潤(rùn)滑油型)。分割出餾分的好壞直接影響到后續(xù)加工的成本和最終產(chǎn)品的質(zhì)量，所以常減壓蒸餾一直被視為原油加工能力的一個(gè)重要的標(biāo)志，常減壓蒸餾技術(shù)的發(fā)展直接影響著煉油技術(shù)的發(fā)展。然而這一時(shí)期，石油化學(xué)工業(yè)只在美國(guó)得到了發(fā)展。近年來(lái)由于采用新的實(shí)用技術(shù)和開(kāi)發(fā)高效率設(shè)備有關(guān)常減壓蒸餾的問(wèn)題已引起高度重視。目前，蒸餾裝置正面臨著四個(gè)難題，即高的整體能耗，較低的分餾精度和拔出率，電脫鹽裝置不理想的操作，和含硫原油加工較低的適應(yīng)能力。要從原油中提煉出多種多樣的燃料、潤(rùn)滑油及其它產(chǎn)品的基本的途徑是：首先將原油分割成不同沸程的餾分，然后進(jìn)行餾分的深加工，從而生產(chǎn)出滿足不同要求的各類石油化工產(chǎn)品。并且對(duì)塔本身的腐蝕與防護(hù)，熱量回收等問(wèn)題作出了相關(guān)的研究與處理。（2）原油深拔技術(shù)原油深拔技術(shù)是近幾年來(lái)常減壓工藝的主要發(fā)展動(dòng)向之一。就塔板而言，其螺栓孔應(yīng)設(shè)計(jì)成長(zhǎng)圓孔。此外，由于部分氣流經(jīng)閥頂小孔噴出，減少了閥周邊噴出的氣速，也減少了高負(fù)荷時(shí)各閥間的氣流對(duì)沖，從而減少霧沫夾帶，相應(yīng)提高了氣相處理量。運(yùn)行時(shí)塔盤結(jié)構(gòu)穩(wěn)定不易翻板。 c 采用SUPER V1塔盤，減少了抽出層霧沫夾帶，提高了傳質(zhì)效率，使得全塔壓降降低，改善了塔的操作工況。方法是重新制作密封墊圈，扣好人口蓋后，再用防水油膏將人口周邊及螺孔做防水處理。 常壓塔多變量計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)（1）常壓塔塔底液位多變量控制器設(shè)計(jì) [9] 控制方案：確定常壓塔塔底液位控制器的控制目標(biāo)——穩(wěn)定塔底液位在一定范圍內(nèi)變化，盡可能減少塔底重油的調(diào)節(jié)對(duì)減壓爐和減壓塔操作的影響。2022 年底，我國(guó)原油加工能力已達(dá)到 億 t/a，總能耗約占加工原油量的7％~％。其關(guān)鍵在于用能過(guò)程和設(shè)備的廣泛聯(lián)合、提高能源利用總體效率。對(duì)于加熱爐主要采用強(qiáng)化燃燒、改善傳熱、采用隔熱襯里材料、加強(qiáng)煙氣回收、強(qiáng)化操作管理等。主要回收措施為：原級(jí)利用和升級(jí)利用。③可減輕原油泵出口壓力，減少泵的動(dòng)力消耗，且使換熱器耐壓要求降低。常二線出輕柴油，由 260℃抽出，經(jīng)換熱器換熱，溫度降到 85℃，進(jìn)凝器冷凝到安全溫度。顯然，這種氣提塔與精餾塔的提餾段在本質(zhì)上有所不同。②中段循環(huán)回流石油精餾塔沿塔高的溫度梯度較大，從塔的中部取走的回流熱的溫位顯然要比從塔頂取走的回流熱的溫度高出許多，因而是價(jià)值更高的可利用熱源，而且能提高塔的生產(chǎn)能力。因此，氣相溫度是該處油氣分壓下的露點(diǎn)溫度，而液相溫度則是其泡點(diǎn)溫度。④結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安裝方便。API = – = 常一：d = + = （g/cm179。C 常頂：t V =（97 + 113 + 124 134 + 148）/5= 186。C/%）常三：S 90～10 = （418342）/（9010）= （186。C/%）由圖查得 平衡汽化 50% 恩氏蒸餾 50%點(diǎn) = （186。C同理可得，其它數(shù)據(jù)，見(jiàn)表 25 表 25 沈北油的平衡汽化數(shù)據(jù)斜率 0% 10% 30% 50% 70% 90% 100%17S70初 頂 油 汽 油 化工原料 輕 柴 油 重 柴 油 (7) 臨界溫度及壓力，焦點(diǎn)溫度及壓力的確定①初頂油焦點(diǎn)溫度，焦點(diǎn)壓力的確定查《工藝圖表集》 臨界溫度：由《工藝圖表集》圖 234 查得 tc=tv+=+=℃ 臨界壓力: 由《工藝圖表集》圖 235 查得 Pc=106 Pa 焦點(diǎn)溫度:由《石油煉制工程》圖 724 查得焦點(diǎn)溫度為 335℃ 焦點(diǎn)壓力：由《石油煉制工程》圖 725 查得焦點(diǎn)壓力為 106Pa.②汽油餾分焦點(diǎn)溫度，焦點(diǎn)壓力的確定查《工藝圖表集》 臨界溫度：由《工藝圖表集》圖 234 查得 tc=tv+=+=℃ 臨界壓力: 由《工藝圖表集》圖 235 查得 Pc=29106 Pa 焦點(diǎn)溫度:由《石油煉制工程》圖 724 查得焦點(diǎn)溫度為 352℃ 焦點(diǎn)壓力：由《石油煉制工程》圖 725 查得焦點(diǎn)壓力為 106 Pa綜合以上數(shù)據(jù)列出沈北原油油品相關(guān)性質(zhì)參數(shù)見(jiàn)表 26 。10%點(diǎn) = （5010）=262186。C F30% == 186。C(6) 平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度等于它的參考線各點(diǎn)溫度加上相應(yīng)的 T 值，得平衡汽化曲線?溫度。（2）初底油：根據(jù)初底油恩氏蒸餾初餾點(diǎn)數(shù)據(jù)為 164186。API體積平均沸點(diǎn) tv斜率S90～10中平均沸點(diǎn)tme特性因數(shù)K相對(duì)分子量M蒸頂 102由 （7）可知初頂油臨界溫度及壓力和焦點(diǎn)溫度及壓力分別為臨界溫度：t c=tv+=+=℃臨界壓力: P c=106 Pa焦點(diǎn)溫度: 335℃焦點(diǎn)壓力: 10 6Pa..(1) 入塔：原油（汽相+液相） ，汽提蒸汽（420℃，） ，塔頂冷回流（40℃液相） 出塔：初頂汽油（汽相） ，汽提蒸汽（液相） ，拔頭原油，內(nèi)回流（汽相）(2) 年開(kāi)工8000h（330 天）（2）初餾塔計(jì)算草圖見(jiàn)圖 2—125圖 21 初餾塔計(jì)算草圖(3) 處理量=24010 4103/8000=300000Kg/h 初頂汽油=300000%=8250Kg/h=8250/102= 拔頭原油=3000008250=291750Kg/h 取汽提蒸汽量為拔頭原油的 %，則汽提蒸汽用量為 291750%=3501Kg/h=3501/18=綜合數(shù)據(jù)制表 212表 212 初餾塔的產(chǎn)品收率及物料平衡產(chǎn)率% 處理量或產(chǎn)量油品體積分?jǐn)?shù) 質(zhì)量分?jǐn)?shù) 104t/a t/h kg/h kmol/h原 油 100 100 240 300 300000初 頂 油 8250 初 底 油 291750(4) 取過(guò)汽化率為拔頭原油的 2%（m）或 （v） 進(jìn)料汽化率=（2+）%=%(m)或 %（v） 設(shè)產(chǎn)品罐的壓力為 ，塔頂空冷器的壓力為 ，使用一個(gè)管殼式后冷器26壓力取 ，則塔頂壓力為 ++=。由熱平衡得 10 6+238L = 106+590L L=23295（kg/h）或 L= 23295/102 = 228（kmol/h） 氣相總量為：228++=（kmol/h）塔頂油氣分壓：p=（228+）/= 塔頂溫度為其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度。塔頂水汽分壓為： =（MPa）相應(yīng)于此壓力下的飽和水蒸氣溫度為 80186。K s== Vd(2)＝10 －3 K)(⑥計(jì)算塔槽截面積 Ft： Ft＝F a+ ＝＋＝ 239。要求進(jìn)料在汽化段中的汽化率 ef 為： ef（體積分?jǐn)?shù)）= % + % + % + % + % = %(2) 汽化段油氣分壓取過(guò)汽化油的相對(duì)分子量為 300。C，34此即欲求的汽化段溫度 tF。根據(jù)進(jìn)料在爐出口條件下的焓值見(jiàn)表 218，計(jì)算 h0。C氣相 液相進(jìn)料 291750 352 — — 10?6入方 汽提蒸汽 7464 — 420 3316 — 10合計(jì) 299214 — — — — — 10 6汽油 5520 110 617 — 10?化工原料 18360 185 — 469 10 6輕柴油 30270 255 — 657 10重柴油 20670 330 — 892 10?6重油 216930 346 — 904 10出方水蒸氣 7464 — 110 2700 — 10 6合計(jì) 299214 — — — — — 10?則全塔回流熱 Q =. 10 － 10 = 10 kJ/h?6?66（3）回流方式及回流熱分配塔頂采用二級(jí)冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為 60 186。C 293 342 368 385恩氏蒸餾溫差 186。由熱平衡得 10 +644L= 10 +895L ?6?6 L17=108725（kg/h） 或 L 17 =108725/234=465（kmol/h）39輕柴油上方氣相總量 465+++6005/18=971（kmol/h）輕柴油蒸氣（即內(nèi)回流）分壓為： 465/971= 表 222 第 18 層以下塔板的熱平衡