【正文】 100%點(diǎn)= + = 所以，實(shí)沸點(diǎn)范圍：～ 終餾點(diǎn)：同理可得到其它產(chǎn)品數(shù)據(jù)，見表 29 。C 實(shí)沸點(diǎn)溫差 186。表 21 初頂油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)：餾出體積 0% 10% 30% 50% 70% 90% 100%溫度 48 66 80 94 108 138 16321 a 實(shí)沸點(diǎn)蒸餾 50%點(diǎn)= 94＋△T 查圖 712 得△T =－ 所以，實(shí)沸點(diǎn)蒸餾 50%點(diǎn)=94－= b 查實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線溫差見表 28。并用以下數(shù)據(jù)繪制平衡汽化曲線（2）見附錄圖 1（2） 。C 20%點(diǎn) T= = 30%點(diǎn) T= = ? 40%點(diǎn) T= = 50%點(diǎn) T= = 60%點(diǎn) T= = ? 70%點(diǎn) T=0=0 186。C?(4) 求平衡汽化曲線各點(diǎn)溫度由《石油煉制工程》圖 717 下圖查得各餾出百分?jǐn)?shù)時(shí)的溫差比值10%比值： 20%比值： 30%比值：40%比值： 50% = 60% = 70%比值：(5) 平衡汽化曲線各點(diǎn)與其參考線相應(yīng)各點(diǎn)的溫差 T 等于實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與其參考線的各?20點(diǎn)溫差 Fi%乘以相對(duì)應(yīng)的比值。C F60% == 186。C F40% == 186。C ? F20% == 186。C70%點(diǎn) = （7050）=490186。C 40%點(diǎn)= （5040）=376 186。C20%點(diǎn) = （5020）=300186。 查圖 717 中圖得 F=? 故，平衡汽化參考線 50%點(diǎn)=實(shí)沸點(diǎn)蒸餾參考線 50% F? == 由平衡汽化參考線的 50%點(diǎn)和斜率可計(jì)算其它各點(diǎn)溫度。C/%）由此計(jì)算參考線的各點(diǎn)溫度 20%點(diǎn) = 212+(2010)= 30%點(diǎn) = 212+(3010)= 40%點(diǎn) = 212+(4010)= 50%點(diǎn) = 212+(5010)= 60%點(diǎn) = 212+(6010)= (2) 計(jì)算平衡汽化參考線斜率及其各點(diǎn)溫度 查《石油煉制工程》圖 717 上圖，根據(jù)實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線 10%至 70%斜率19（）可得平衡汽化參考線的斜率為 3. 80186。表 27 實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線讀出數(shù)據(jù)餾出體積 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70%溫度 186。 表 26 油品有關(guān)性質(zhì)參數(shù) 平衡汽化產(chǎn)品密度ρ20比重指數(shù) 186。C 10%點(diǎn)== 0 點(diǎn)== 70%點(diǎn)=+= 90%點(diǎn)=+= 100%點(diǎn)=+=114186。C 平衡汽化溫差 186。 表 23 沈北原油的物性參數(shù)表相對(duì)密度指數(shù) 186。C ） 故 平衡汽化 50% = 94 = （186。(6) 餾分的平衡汽化 0%的確定表 22 初頂油恩氏蒸餾數(shù)據(jù)餾出體積 0% 10% 30% 50% 70% 90% 100%溫度 48 66 80 54 108 138 163由圖 715 換算 50%點(diǎn)溫度恩氏蒸餾 10%～70% 點(diǎn)斜率= （10866）/（7010）= （186。C? 常三： = tme = tv = – = 186。C? 常一： = tme = tv = – = 186。C/%）15(4) 中平均沸點(diǎn) tme = tv me? ln = + Sme? = 所以， 蒸頂： = tme = tv = – = 186。C/%）常二：S 90～10 = （331248）/（9010）= （186。C/%）常頂：S 90～10 = （148 97）/（9010）= （186。C(3) 恩氏蒸餾 90 % ～10 % 斜率 S =（90%餾出溫度10% 餾出溫度）/ （9010 ） （186。C常一：t V =（183 + 190 +197 + 204 +217) /5= 186。C ） tV =（ t10 + t30 + t50 + t70 + t90）/5蒸頂：t V =（66 + 80 + 94 + 108 + 138）/5= 186。） 186。） 186。） 186。） 186。）.14 186。APId = d + d ， 186。⑤在石油化工方面廣泛使用于常減壓塔，積累了很多的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)我們的設(shè)計(jì)使用也是很有13用的。③霧沫夾帶較舌形、圓泡帽小。選用浮閥塔板，由于以下的原因：①浮閥塔板的處理能力比圓泡帽塔板大 2040％，比舌形和篩孔塔板要小些，但是，浮閥塔板操作彈性比圓泡帽、舌形、篩孔塔板的操作彈性都要大些，在很高的氣液負(fù)荷范圍內(nèi)變化，只有浮閥塔能夠保持較高的效率。（5）塔板流體水力學(xué)計(jì)算其包括塔高、塔徑及塔板上主要部件工藝尺寸的計(jì)算。雖然在實(shí)際上由于塔板上的氣、液兩相常常未能完全達(dá)到相平衡狀態(tài)而使實(shí)際的氣相溫度稍偏高或液相溫度稍偏低，但是在設(shè)計(jì)計(jì)算中都是按上述的理論假設(shè)來設(shè)計(jì)各點(diǎn)的溫度。（4）操作溫度從理論上說，在穩(wěn)定操作的情況下，可以將精餾塔內(nèi)離開任一塊塔板或汽化段的氣、液兩相都看成處于相平衡狀態(tài)。塔的各部位的操作壓力與油氣流經(jīng)塔板時(shí)所造成的壓降有關(guān)。為了克服塔頂餾出物流經(jīng)管線和設(shè)備的流動(dòng)阻力，常壓塔頂?shù)膲毫?yīng)稍高于產(chǎn)品接受罐的壓力，或者說超高于常壓。（3）操作壓力原油常壓精餾塔的最低操作壓力最終受制于塔頂產(chǎn)品接受罐的溫度下的塔頂產(chǎn)品的泡12點(diǎn)壓力。為了減少常壓塔頂冷凝冷卻所需的傳熱面積，在本裝置中常壓塔采用二級(jí)冷凝冷卻方案。①塔頂油氣二級(jí)冷凝冷卻原油常壓精餾塔的年處理量經(jīng)常以數(shù)百萬噸計(jì)。（2）回流方式石油精餾塔具有一些自己的工藝特點(diǎn)：處理量大；回流比是由精餾塔的熱平衡確定而不是由分餾精確度確定；塔內(nèi)氣、液相負(fù)荷沿塔高的變化的，甚至是有較大的變化幅度；沿塔高的溫差比較大等。側(cè)線汽提用的過熱水蒸氣量通常為側(cè)線產(chǎn)品的 2％～3％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） 。這樣做既可以達(dá)到分離要求，而且也很簡(jiǎn)單。11（1）汽提塔和汽提段在負(fù)荷塔內(nèi)，汽油、柴油、化工原料等產(chǎn)品之間只有精餾段而沒有提餾段，側(cè)線產(chǎn)品中必然會(huì)含有相當(dāng)數(shù)量的輕餾分，這樣不僅影響本側(cè)線產(chǎn)品的質(zhì)量，而且降低了輕餾分的產(chǎn)率。常壓塔第二中段回流抽出溫度為 284℃，經(jīng)換熱器換熱，溫度降到 184℃后打回常壓塔。常三線出重柴油餾分，經(jīng)換熱器換熱，溫度由315℃降到 100℃，進(jìn)冷凝器冷凝。常一線出化工原料，由 175℃抽出，經(jīng)換熱器換熱至 75℃左右后進(jìn)冷凝器。初底油進(jìn)常壓爐加熱至 352℃后進(jìn)入常壓塔。離開脫鹽罐后，再經(jīng)換熱器換熱，使油溫達(dá)到 220℃后進(jìn)入初餾塔。④初餾塔相對(duì)常壓塔易于檢修。②有利于減輕常壓爐和常壓塔負(fù)荷，提高裝置處理量。即設(shè)初餾塔，常壓塔和減壓塔。本裝置生產(chǎn)的是沈北原油，沈北原油一般具有如下的性質(zhì)：其油品的密度較?。s） ，含硫量低（約 %） ，原油餾分較重，輕油收率較高（＜350℃輕油收率為30%，＞510℃的餾分占原油 35％以上） ，含氮量高（615PPm） ，含蠟量高（%） ，凝點(diǎn)10較高（49℃） ，屬于低硫中間石蠟基原油。原級(jí)利用是指按溫位及熱量進(jìn)行匹配而直接回收利用；升級(jí)利用通過熱泵、吸收制冷、發(fā)電來回收。生產(chǎn)過程中使用的能量除一小部分轉(zhuǎn)入到產(chǎn)品中外，絕大部分高品位能量變?yōu)榈推肺荒芰?。主要措施為提高轉(zhuǎn)換效率降低供氣能耗、分級(jí)供氣充分利用蒸汽能級(jí)、改善用汽狀況減少蒸汽消耗、合理使用伴熱蒸汽加強(qiáng)冷凝水回收。（5）合理利用蒸汽。對(duì)于分餾塔和換熱器主要為開發(fā)和應(yīng)用高效塔板和填料、采用新型高效傳熱設(shè)備。主要設(shè)備包括加熱爐、工藝設(shè)備（分餾塔、換熱器、空冷器） 、機(jī)、泵設(shè)備。改善操作條件是不需要大量投資、便于推廣易于見效的節(jié)能措施，包括工藝操作參數(shù)（壓力、溫度）和工藝操作條件（過氣化率、回?zé)挶?，回流比等）的控制、調(diào)整。其節(jié)能作用的本質(zhì)在于減少工藝過程對(duì)能量的總需要量，不僅可以減少各種能源的供入，而且省掉了在轉(zhuǎn)換和回收環(huán)節(jié)的效率損失。（2）改進(jìn)工藝過程。全面綜合優(yōu)化技術(shù)是應(yīng)用系統(tǒng)工程的方法處理節(jié)能工作中的局部與全局的關(guān)系，研究和促使全廠綜合用能合理化的技術(shù)。各大煉油廠在擴(kuò)能改造的同時(shí)，也注意到了節(jié)能。隨著近年來煉油工業(yè)發(fā)展，煉油裝置逐年大型化，節(jié)能也越來越得到重視。在煉油工業(yè)能耗中，生產(chǎn)裝置所消耗的能量約占 75％，因此生產(chǎn)裝置是節(jié)能改造的重點(diǎn)。 [11]在煉油生產(chǎn)過程中要消耗大量的能量，所消耗的各種形式的能量主要來源于燃料和電力。塔頂干點(diǎn)軟儀表輸出圖16。控制示意圖如圖1—5所示（2）用軟儀表實(shí)現(xiàn)常壓塔產(chǎn)品質(zhì)量分析 [10] 根據(jù)歷史操作數(shù)據(jù)，結(jié)合機(jī)理分析。同時(shí)考慮到減壓爐有四路進(jìn)料，應(yīng)保持各支路間溫度的平衡，所以在減壓爐又設(shè)計(jì)了支路平衡控制器。 (4)本次分餾塔改造僅投入資金約l4萬元，但裝置的處理能力卻提高了20％~30％，提高了裝置的運(yùn)行質(zhì)量，為公司創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。目前，在加工量較改造前提高約60t／d的情況下，產(chǎn)品組分重疊較少，仍保持著較好的分餾效果。改造前，分餾塔的日加工能力約390t，即年加工量約，改造后，目前分餾塔的日加工量提高到約455t，即年加工量約l5萬t。 熱量回收 [8]常壓塔應(yīng)用塔頂循環(huán)回流回收低溫位熱能后的改造情況：（以遼陽石油化纖公司煉油廠常減壓蒸餾裝置設(shè)計(jì)加工原油為150萬噸/年為例。 a 干燥用生石灰作干燥劑 具有成本低，施工簡(jiǎn)單，干燥效果好的優(yōu)點(diǎn) b 密封的目的是防止水和氧氣進(jìn)入，同時(shí)使氧氣自耗．降低氧氣濃度。圖14 △T與腐蝕率的關(guān)系②防護(hù)施工后的處理造成腐蝕的主要因素是氧和水的存在，因此．防止氧氣和水的進(jìn)入，降低氧和水的濃度，是保證防護(hù)效果和延長(zhǎng)防護(hù)期的關(guān)鍵。其露點(diǎn)溫度為93~96℃ 。 [6—7]①腐蝕的原因控制與調(diào)節(jié)塔頂露點(diǎn)腐蝕部位,操作溫度越接近露點(diǎn)腐蝕則越嚴(yán)重，鋼在HCI—H 2SH20(輕油)中腐蝕率與操作溫度和露點(diǎn)溫度△T之間的關(guān)系見圖14。 b 在抽出塔盤使用SUPER V1塔盤，使得以干點(diǎn)為控制對(duì)象的常壓側(cè)線產(chǎn)品收率得到提高，常三線、常二線收率平均可提高1個(gè)百分點(diǎn)以上，使常壓塔的產(chǎn)品方案更加靈活。直餾汽油產(chǎn)率也有效降低。 e 實(shí)際生產(chǎn)中可以隨時(shí)調(diào)整產(chǎn)品結(jié)構(gòu)，操作簡(jiǎn)便、調(diào)整周期短。 d 改造后塔盤浮閥材質(zhì)為0Crl8Ni9Ti。 c 塔盤采用新式連接，在檢修中易安裝、易拆除，節(jié)約了勞動(dòng)時(shí)間，降低了勞動(dòng)強(qiáng)度。改造前常壓蒸餾全％ ，％。圖 11 ADV 微分浮閥結(jié)構(gòu)示意(a)ADV微分浮閥 (b)傳統(tǒng)浮閥圖 12 ADV 微分浮閥與傳統(tǒng)浮閥鼓泡狀況示意(a)傳統(tǒng)塔板 (b)理想流動(dòng)狀態(tài)圖 13 塔盤上液體的流動(dòng)狀態(tài)②應(yīng)用了ADV微分浮閥塔盤在常減壓擴(kuò)能改造后：5 a 改造后常壓塔操作彈性增大，在加工量頻繁調(diào)整時(shí)易操作、易控制。 ADV微分浮閥有圓型和矩形兩種形式： ADV圓形浮閥具有獨(dú)特的閥腳和閥孔結(jié)構(gòu)，使其不會(huì)旋轉(zhuǎn)，具有導(dǎo)向作用，有利于消除塔板上的液體滯流現(xiàn)象，提高液體分布的均勻性。在閥頂部開有各式水平噴射的小閥孔，充分利用浮閥上部的傳質(zhì)空間，使氣體分散更加細(xì)密均勻，氣液接觸更充分。塔板設(shè)計(jì)要有所創(chuàng)新，但創(chuàng)新的宗旨應(yīng)該是使其工藝和結(jié)構(gòu)更加優(yōu)化，在改進(jìn)生產(chǎn)工藝的同時(shí)，使結(jié)構(gòu)更加簡(jiǎn)單，安裝更為方便。板超厚加上折邊多，增加了制造難度，直角的折邊難以到位。b 從該塔板設(shè)計(jì)圖上看，與常規(guī)設(shè)計(jì)有許多不同。②改進(jìn)建議a 在設(shè)計(jì)過程中除了必須遵循設(shè)計(jì)規(guī)范，重視生產(chǎn)工藝要求外，還應(yīng)充分考慮設(shè)備制造過程中可能產(chǎn)生的各類誤差、化工操作時(shí)的熱膨脹以及制造安裝維修的可行性。通過強(qiáng)化蒸餾技術(shù)提高餾分油收率，不需要增加設(shè)備投資，工藝操作條件也基本不變，活性劑可從煉油副產(chǎn)品中就地取材，廉價(jià)易得，經(jīng)濟(jì)效益顯著。（3）強(qiáng)化原油蒸餾技術(shù)通過活性劑強(qiáng)化蒸餾是 80 年代后期石油加工領(lǐng)域發(fā)展起來的一種新技術(shù)。深拔技術(shù)的難點(diǎn)在于深拔的同時(shí)還保持減壓餾分油較高質(zhì)量，并使裝置保持較低的能耗水平。規(guī)整填科用于減壓蒸餾塔，能降低全塔壓降，提高拔出率和改善減壓餾分油質(zhì)量。規(guī)整填料具有傳質(zhì)效率高、壓降低、工業(yè)性能易于掌握的優(yōu)點(diǎn)，雖然單位體積成本較高，但綜合效益仍比塔盤或散堆填料高，適用于常減壓塔，尤其適用于減壓塔和中低壓塔，例如干式減壓蒸餾塔(包括燃料油型的潤(rùn)滑油型)。80 年代以來，國(guó)外原油蒸餾技術(shù)在很多方面都有不同程度的發(fā)展和改進(jìn)。并且還在常壓塔加入了多變量計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)與用軟儀表實(shí)現(xiàn)常壓塔產(chǎn)品質(zhì)量分析，這些都對(duì)石油蒸餾與發(fā)展起到了積極重要的2作用。比如應(yīng)用 ADV 微分浮閥在常壓塔, SUPER V1 浮閥塔盤在常壓塔中等等優(yōu)化常壓塔。分割出餾分的好壞直接影響到后續(xù)加工的成本和最終產(chǎn)品的質(zhì)量，所以常減壓蒸餾一直被視為原油加工能力的一個(gè)重要的標(biāo)志，常減壓蒸餾技術(shù)的發(fā)展直接影響著煉油技術(shù)的發(fā)展。原油進(jìn)廠之后，首先進(jìn)行電脫鹽脫水，然后進(jìn)入常減壓蒸餾。因此煉油廠首先必須解決原油的分割和各種石油餾分在加工過程中的分離問題。原油是極其復(fù)雜的混合物。然而這一時(shí)期，石油化學(xué)工業(yè)只在美國(guó)得到了發(fā)展。關(guān)鍵詞：常減壓，蒸餾，困難，