【正文】 矯直機矯直帶鋼,以保證帶鋼順利通過機組,被矯直的帶鋼經(jīng)酸洗除去表面的氧化鐵皮,隨后進入清洗槽,去除殘酸,再經(jīng)熱風(fēng)烘干裝置將其表面烘干,最后經(jīng)過切邊、切頭尾后卷取成卷。 塔式連續(xù)酸洗機組也有一系列的缺點，其一是中部有一個高高的酸洗塔，橋式吊車無法通過，使中部的一些設(shè)備和塔本身維修不太方便，這樣就增加了停車檢修的時間；其二，塔內(nèi)帶鋼的對中比較復(fù)雜，尤其是有鐮刀彎的帶鋼，而且塔越高對鐮刀彎的要求也越高；其三，帶鋼在塔內(nèi)斷帶時，重新穿帶比較困難；其四，帶鋼在較高的塔內(nèi)運行時，往往會產(chǎn)生較大的擺動，有時還會打壞噴酸的噴嘴。由于每個酸洗槽都備有一個再循環(huán)罐,淺槽酸洗機組在停機期間,酸液濃度與溫度也均不會發(fā)生變化,它給處理事故帶來極大的方便,減少了輔助時間、避免鋼帶的過酸洗、保證了機組的高效率,提高了機組的產(chǎn)量。當(dāng)機組生產(chǎn)的帶鋼品種較多，而生產(chǎn)能力不太大時，建議選擇推拉式酸洗較好，因為推拉式酸洗機組設(shè)備費用較低，造價便宜，占地面積小，操作簡化，在熱軋帶鋼卷重量為15～20噸時，年產(chǎn)可望達(dá)到50～60萬噸。通過安裝一套自動快速換輥系統(tǒng)可大幅度地減少平整機停車時間，從而提高效率。入口段配置有2臺開卷機。 工藝（酸洗）段從破鱗機開始包括酸洗、漂洗、中間活套等一直到平整機前（不包括平整機）為工藝段。能夠以高達(dá)400m/min的速度酸洗薄規(guī)格的帶鋼（），無需維修。2）5個梯流漂洗段設(shè)計為高壓漂洗，以保證帶鋼上固體附著物，例如鐵顆粒、碳、碳化物等少于50mg/m3。軋機選擇的是否合理對車間生產(chǎn)具有非常重要的影響。軋機結(jié)構(gòu)多為四輥式，對于冷軋極薄板帶鋼采用多輥軋機。這種軋機在40年代及40年代以前建得較多，輥身長度為1370～1800 rnm的占多數(shù)，也有一些是2030mm以上的寬板軋機。這種軋機大部分是1960年以前建設(shè)的，輥身長度大部在1370～1670mm之間,～，軋制速度在20m／s左右。它是1961年以后出現(xiàn)的高速軋機。由于供給冷軋用板卷是酸洗后由若干板卷焊接而成，焊縫處一般硬度很高，且其邊緣狀況也不理想，所以在穩(wěn)定軋制階段當(dāng)焊縫通過機組時，一般也要實行減速軋制。這種軋機連續(xù)的調(diào)整稱為“動態(tài)變規(guī)格調(diào)整”，它只有借助計算機等控制手段才能實現(xiàn)。但支撐問題更為重要。近年來廣為采用的CVC軋機是德國技術(shù)和其他國家專利的結(jié)合物，它被世界各國認(rèn)為是一個能對輥型進行連續(xù)調(diào)整的理想設(shè)備。軋輥竄動也使設(shè)備復(fù)雜。PC軋機雖然調(diào)整量大，軋輥磨削容易，但需要在每個牌坊內(nèi)側(cè)上鉆四個大孔，安裝推進螺母，使工作輥和支撐輥軸承座在頂進螺絲的作用下水平微量移動，形成軋輥的交叉放置。由于軋薄帶時速度難以提高和原版力學(xué)性能不如二次冷軋得好，因此這類軋機未能得到很好的發(fā)展。CVC軋機的主要優(yōu)點：。制定壓下規(guī)程的方法很多，一般可概括為理論方法和經(jīng)驗方法兩大類。由公式 ……………………………...(2)得 ………………………………….(3)表7 各道次咬入角道次12345咬入角176。連軋機組末架的軋制速度決定著軋機的產(chǎn)量和技術(shù)水平（注：確定末架軋制速度時，應(yīng)考慮保證各主要設(shè)備和輔助設(shè)備生產(chǎn)能力的平衡，軋制帶鋼的厚度及鋼種等）。第一級加速度數(shù)值較高，稱為功率加速度（又稱產(chǎn)量加速度），其目的是迅速提高軋制速度，是設(shè)備盡快接近滿負(fù)荷運轉(zhuǎn)，以求得最高產(chǎn)量。軋機輥縫設(shè)計最主要的任務(wù)是盡可能地準(zhǔn)確地確定各機架的空載輥縫值S。工作輥與支承輥之間，由于其接觸長度大于軋件與工作輥的接觸長度，因而其壓力分布是不均勻的。因此10%軋制力的誤差，往往造成很大的厚度差，這會給正常操作造成很大困難，并直接影響產(chǎn)品的質(zhì)量。該力矩是指減速機做，齒輪機座中的摩擦力矩。為此必須計算出負(fù)荷圖中的等效力矩，其值按下式計算：……………………（16）式中：——等效力矩；——軋制時間內(nèi)各段純軋時間的總和；——軋制周期內(nèi)各段間隙時間的總和；——各段軋制時間所對應(yīng)的力矩；——各段間隙時間對應(yīng)的空轉(zhuǎn)力矩。因此，軋制時的彎曲力矩絕大部分由支撐輥承擔(dān)。本設(shè)計以第四道次為例進行計算：，重車后的輥身直徑，取。支撐輥與工作輥的反力Ps的作用線與工作輥和支撐輥連心線間的夾角： γ=arcsin[(ρ2+m)/2] ……………………………………………(27)其中 ρ2——支撐輥軸承的摩擦圓半徑其值計算為ρ2=fd/2,f為機械摩擦系數(shù),因是油膜軸承取f=,d——輥徑直徑；m——滾動摩擦力臂一般m=～=。最大壓應(yīng)力及接觸區(qū)寬度2b可由下式計算：圖6工作輥與支撐輥相接觸情況 …………(30)式中：——加在接觸表面單位長度上的負(fù)荷；、及、——相互接觸的兩個軋輥的直徑及半徑；、——與軋輥材料有關(guān)的系數(shù)。本設(shè)計同樣以第四道次為例進行計算：工作輥傳動端的扭轉(zhuǎn)斷面系數(shù)為驅(qū)動一個工作輥的傳動力矩Mk有軋制力矩Mz、工作輥帶動支撐輥的力矩Ms和工作輥軸承的摩擦力矩Mf1組成，即Mk=Mz+Ms+Mf1，或M=Pa+PsS+Pfρ1圖5 傳動圖上式各參數(shù)的計算公式為：支撐輥對工作輥的反力： Ps=Pcosφ/cos(θ+γ) …………………………………………………(24)張力軋制時軋制壓力偏離垂直方向的角度：φ=arcsin[(T1T0)/2P] ……………………………………………(25)式中：T1 ——前張力；T0 ——后張力；P——軋制力。若認(rèn)為軸承反力距離l等于兩個壓下螺絲的中心距，而且把工作輥對支撐輥的壓力簡化成均布載荷（這時計算誤差不超過9％～13％），可得33斷面的彎矩表達(dá)式 ……………………………………(21)輥身中部33斷面的彎曲應(yīng)力為 ……………………………(22) 式中的應(yīng)以重車后的最小直徑帶入。注：～。繪制靜負(fù)荷圖之前，首先要決定出軋件在整個軋制過程中在主電機軸上的靜負(fù)荷值，其次決定各道次的純軋和間歇時間。對上下兩個軋輥（共四個軸承）而言，該力矩值為： ………………………………（11）式中：——軋制力；——軋輥輥頸直徑；——軋輥軸承摩擦系數(shù)，它取決于軸承構(gòu)造和工作條件： 滑動軸承金屬襯熱軋時 滑動軸承金屬襯冷軋時 滑動軸承塑料襯 液體摩擦軸承 滾動軸承 注：本設(shè)計取軋輥輥頸尺寸和輥頸長度可以通過下式確定：，；取?，F(xiàn)代帶鋼連軋機剛度系數(shù)是在5000~6500KN/mm左右，通常軋制力的負(fù)荷水平為8000~30000KN，彈跳值可達(dá)1~5mm。對于工作輥來說，如果軋制壓力沿帶鋼寬度是均勻分布的，則變形區(qū)內(nèi)工作輥的彈性壓扁在輥身中部的分布也是均勻的，只是在軋件邊部壓扁值小些。冷卻水、冷卻潤滑液、空氣和與軋輥接觸的零件又會使軋輥冷卻。故該道次的平均總壓下率為：由圖2查出對應(yīng)于的故 計算 計算 故 圖2 Q235 加工硬化曲線1——縱向；2——橫向表14（ex－1）/x值x0123456789圖3軋輥彈性壓扁時平均單位壓力圖解（斯通圖解法）計算圖3中的第二個參數(shù)求α值，對鋼軋輥，則查圖3，有查表14，有故 由，有總壓力第二道：入口總壓下率為24％，出口總壓下率為44%，Δh=，平均總壓下率為36％，對應(yīng)的故 計算 計算 故 得到：查圖3，有查表14，有故 由，有總壓力第三道：入口總壓下率為44％，出口總壓下率為64％，Δh=，平均總壓下率為5 6％，對應(yīng)于的故 計算 計算 故 得到：查圖3，有查表14，有故 由，有總壓力第四道：入口總壓下率為64％，出口總壓下率為76％，Δh=，％，對應(yīng)于的故 計算 計算 故 得到：查圖3，有查表14，有故 由，有總壓力第五道：入口總壓下率為76％，出口總壓下率為80％，Δh=，％，對應(yīng)的故 計算 計算 故 得到：查圖3，有查表14，有故 由，有總壓力表15 各機架軋制力機架號F1F2F3F4F5軋制力/KN10219125281188411306注：根據(jù)軋制力分布情況來看，此規(guī)程可行。依據(jù)秒流量相等，則：表11軋件的出口速度12345Vh(m/s)20軋輥的速度可用下式求得：由…………………………………………..(7)表12 軋輥速度12345V(m/s)由公式求得各道次軋輥轉(zhuǎn)速分別為: 注：由于電機的轉(zhuǎn)速為1200r/min，所以各架軋機電機的減速比i=1200/n。在潔凈軟化依據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗取各機架間張力見表7。制定的壓下規(guī)程如表5所示表5 1500mm帶鋼壓下規(guī)程道次H /mmh /mm /mmε/％軋速 m/s前張力/MPa后張力/MPa平均張力/MPa12410915521101201153140150145415022018552020040120 前滑值的確定由于第一道次不噴油，以后的4個道次采用棕櫚油潤滑，摩擦系數(shù)取值可以參考表6。注：因此，本次設(shè)計采用四架四輥CVC軋機和六輥HC軋機的五機架連軋。圖1 CVC系統(tǒng)原理從圖1可看出，根據(jù)移動方向不同，其結(jié)果是產(chǎn)生一個負(fù)的或正的軋輥凸度，因為移動量可任意選擇，這樣即可產(chǎn)生一個連續(xù)可變凸度。可以包括四機架和六機架的生產(chǎn)產(chǎn)品。PC軋機的優(yōu)點：；；；。無邊部減薄功能，帶鋼易出現(xiàn)蛇形現(xiàn)象。HC軋機具有板形調(diào)節(jié)能力和改善帶鋼橫向厚差的獨特功能，所以其在高質(zhì)量帶鋼生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用。HC軋機的主要特點：。 冷軋機的類型冷軋機軋制力比較大，壓扁明顯，一般使用小工作輥徑的四輥軋機。帶鋼在進入軋機前的對中工作由激光對中系統(tǒng)完成。操作過程如下：板卷酸洗后送入冷軋機入口段，完成剝皮、切頭、直頭及對正軋制中心線等工作；接著開始“穿帶”過程，即將板卷首端依次咬入機組中各架軋輥之中，一直到板卷首端進入卷取機芯軸并且建立出口張力為止；然后開始加速軋制，即使連軋機組以技術(shù)上允許的最大加速度迅速從穿帶時的低速加速到軋機穩(wěn)定軋制速度，進入穩(wěn)定軋制階段；最后是尾部軋制時“拋尾”或“甩尾“階段。日本有15套，其中60年代建設(shè)的8套，70年代3套，2030 mm以上的軋機有三套。在這種情況下，三機架冷連軋機常作為二次冷軋機用?？焖贀Q輥使作業(yè)率增加10％左右，而卷重增加可使產(chǎn)量提高25～30％。 酸洗機組的基本數(shù)據(jù)參數(shù)基本技術(shù)數(shù)據(jù)入口段最大速度 600m/min酸洗段最大速度 306m/min酸洗段最小速度 20m/min出口段最大速度 500m/min穿帶速度 60m/min加速度 1m/s2減速度正常停車 m/s2減速度快速停車 m/s2入口活套工作能力 632m入口活套最大能力 646m入口活套層數(shù)