【正文】 m maxF = 4vF = N 空載小車位于跨中不移動時端梁的支反力為 39?？缍酥恍栌嬎闱袘? 1)主腹板。在固定載荷與移動載荷作用下，主梁按簡支梁計算，如圖所 示 51 圖 51 主梁計算模型 固定載荷作用下主梁跨中的彎矩 qM = 4? （282q iGjFL dP??） = N 跨端剪切力 1SP = 2RP = 2SP = qM = N 太原科技大學 機電工程 學院設計說明書 計算項目 設計計算內容 設計結果 第 8 頁 共 42 頁 qcF ? 4? [ 21 (1 )2 q G j G s dF L P P L? ? ?] = N 移動載荷作用下主梁的內力 1） 滿載小車在跨中，跨中 E點彎矩為 pM =4 21()4P LbL? ?? 輪壓合力 P? 與左輪的距離為 21 PbbP?? = ? = 則 pM = N? m 跨中 E點剪切力 pF ? 12 4? P? （ 1 1bL ） = 跨中內扭矩為 nT =0 2)滿載小車在跨端極限位置 （ z=1e ） .小車左輪距梁端距離為 1c =1e 1b == mm 跨端 剪切力 pcF = 4? P? （ 11L b cL?? ） = 跨端內扭矩為 1nT =0 主梁跨中總彎距為 xM = qM + pM =+ qcF= N pM = pF = N nT =0 pcF = 太原科技大學 機電工程 學院設計說明書 計算項目 設計計算內容 設計結果 第 9 頁 共 42 頁 （ 2）水平載荷 = 主梁跨端總剪切力 RF = cF = qcF + pcF =+=635408 N 1）水平慣性力載荷 在水平載荷 HP 及 HF 作用下，橋架按剛架計算。 校核 。設計過程先用估計的橋式起重機各結構尺寸數(shù)據(jù)對起重機的強度、疲勞強度、穩(wěn)定性、剛度進行粗略的校核計算，待以上因素都達到材料的許用要求后，畫出橋架結構圖。通過采取計算機輔助設計方法以及參考前人的先進經(jīng)驗 , 力求有所創(chuàng)新 。2P = N ? 1= ? 2(HC2)=+ = 4? =1.+ yv h ? h=1 mm,接頭高度差 大小車都是 4個車輪，其中主動輪各占一半，按車輪打滑條件確定大小車運行的慣性力 一根主梁上的小車慣性力為 xgP =27P?? = 大車運 行起制動慣性力（一根主梁上）為 HP =27P?? = N HF = 27qF? = N/m P? = N 4? = xgP = N HP = HF = 太原科技大學 機電工程 學院設計說明書 計算項目 設計計算內容 設計結果 第 6 頁 共 42 頁 主梁跨端設備慣性力影響力小，忽略 一根主梁的重量為 GP = ? ?? =? () =105681 N 一根端梁單位長度的重量 1Fq = Agk? = 7850 =1601 N 一根端梁的重量為 QdP = 1Fq B =1601 5 =8005 N 一組大車運行機構的重量（兩組對稱配置）為 GjP = jm g=1500/2? = 司機室及設備的重量（按合力計）為 GSP = ms g=3000 =29430N (1)滿載小車在主梁跨中央 左側端梁總靜輪壓按圖 41計算 圖 41 端梁總輪壓計算 1Rp = 211( ) ( 2 ) ( 1 )22Q G X G G s G j G ddp p p p p pL? ? ? ? ? ? = （ +735750 ） + (2 105681)+29430 () ++8005= N 由0LB =? = 側向力 GP =105681N 1Fq =1601N QdP =8005N GjP = GSP =29430N 1Rp = N 太原科技大學 機電工程 學院設計說明書 計算項目 設計計算內容 設計結果 第 7 頁 共 42 頁 （ 1）垂直載荷 1SP =12 1RP ? =12 ?? = (2) 滿載小車在主梁左端極限位置 左側端梁總靜輪壓2RP = 121( ) ( 1 ) ( 2 ) ( 1 )2Q G X G G s G j G dedp p p p p pLL? ? ? ? ? ? ? = 側向力 2SP = 12 2RP ? = 估算大車輪壓 P= t 選取大車車輪直徑為 ? 500 mm,軌道為 QU70. 中軌梁扭轉載荷較小，且方向相反，可忽略。cHF = N 1P? = N 太原科技大學 機電工程 學院設計說明書 計算項目 設計計算內容 設計結果 第 11 頁 共 42 頁 sM = 1 1 1 2s d d LP a P b N?? = Nm 主梁軸力為 1 1 1s s dN P P?? = = N 主梁跨中總的水平彎矩為 yM = hsMM? =+ = 小車在跨端。 ( ) 39。Fr = 01 ()24G xP m m g?? = 105681+ = N RM? =0 這時的端梁支反力為 39。39。fN + 39。主梁翼緣板伸 出梁端套裝在端梁翼緣板外側，并用貼角焊縫（ fh =8 mm）周邊焊住。 12yiMxx? = 10 150100000?? = N 角點螺栓順梁軸的內力和為 NF = 1yP + yNP =+ = N 水平剪切力 1F 由接縫一邊翼緣上的螺栓平均承受，一個螺栓的受力為 sF = 1Fn =192618 = N 角點螺栓的合成內力為 lyR = 22NsFF? = 224671 .95 2407 .6? =5255 N 選精制螺栓 M22 mm，孔 23mm, ? =8mm 一個螺栓的許用承載力為 lyR = N 太原科技大學 機電工程 學院設計說明書 計算項目 設計計算內容 設計結果 第 30 頁 共 42 頁 剪切 [ ljP ]= 2 []4 lj dn ? ? = 2232 0 .8 1 7 54? ?? ? ? = N 承壓 []lcP = []lcd ??? =23 8 []? =57960 N lyR []lcP =57960 N （仍屬合格） 由 fyM 對腹板產(chǎn)生的軸力為 39。yN = ydAN A = N 一塊腹板受軸力 39。vdF 1 1 2()qF a a??=120216 N 彎板翼緣焊縫的應力為 max? = max 2( 14)xMyI ? = MPa min? = min 2( 14)xMyI ? = MPa max? = max 24 fxFShI? ? ? =86 3 8 9 5 1 .6 9 3 0 2 8 04 0 .7 8 4 0 1 1 1 0?? ? ? ? = min? = min 24 fxFShI? ? ? = 根據(jù) A6和 Q235及彎板用雙面貼角焊縫連接 4K ，查的 1[]?? =43MPa， b? =370 MPa ?? = minmax?? = minmaxMM =＞ 0 焊縫拉伸疲勞需用應力為 []rl? = 11[ ][]1 (1 )br??????? = 7 43431 (1 ) 5 370?? ? ?? 3 ? = 39。178。在偏斜側向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖53） 圖 53 側向力作用下剛架的分析 這時，計算系數(shù)為 sr =1+ 123ILI39。qF + gF + lF =根據(jù)主、副起升機構和運行機構的設計布置 起升載荷為 Qp = Qm g =75 103 =735750 N 小車自重 GXp = 75 103 =257512N xI =? 109 mm4 2I = yI =? 108 mm4 qF = N/m 太原科技大學 機電工程 學院設計說明書 計算項目 設計計算內容 設計結果 第 5 頁 共 42 頁 4. 慣性載荷 額定起升載荷 P 產(chǎn)生的 O1P 和 O2P P01= 102 19GQPP? ? = N P02= 92 19GQPP? ? = 小車輪壓 P? = 01P + 02P = N 空載輪壓 39。由于橋架的初校是在草稿中列出，在設計說明書中不予記錄，僅記載橋架的精校過程。若未通過，再重 復上述步驟，直到通過。qF =kρ Ag? =12 7850 =4114 N 小車軌道重 量（ P43） gF =? = N/m 欄桿等重量 lF = lm g=100? =981 N/m 主梁的均布載荷 qF