【正文】 cHF = 39。故在此不用計算。通過計算機(jī)輔助設(shè)計方法 , 繪圖和設(shè)計計算都充分發(fā)揮計算機(jī)的強(qiáng)大輔助功能 , 力求設(shè)計高效。 太原科技大學(xué) 課程設(shè)計 題目： 起重量 75T 跨度 雙梁 橋式起重機(jī) 結(jié)構(gòu)設(shè)計 姓 名 學(xué) 院 機(jī)電工程學(xué)院 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計制造及其自動化 班 級 指導(dǎo)教師 年 月 日太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 摘 要 本設(shè)計采用許用應(yīng)力法以及計算機(jī)輔助設(shè)計方法對橋式起重機(jī)橋架金屬結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計。 關(guān)鍵詞 : 雙梁 橋式起重機(jī) 。 第 五 章 主梁計算 計算大車傳動側(cè)的主梁。cH csFF? = N 小車在跨端時，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷的水平彎矩組合值較小，不需計算 需要計算主梁跨中截面危險點(diǎn)①、②、③的強(qiáng)度 (1)主腹板上邊緣①的應(yīng)力 主腹板邊至軌頂距離為 yh = 0gh ?? =140+12=152 mm 主 腹板邊的局部壓應(yīng)力為 4(2 50)jimyPh?? ?? ? = ? ? 2 152 50 10?? ? ?= 垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 01? =MxxyI =163 MPa 水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為 02? = yyMxI = MPa 慣性載荷與側(cè)應(yīng)力對主梁產(chǎn)生的軸向力 較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計算 主梁上翼緣板的靜矩為 yS = 0 1 1 0( )By??? =5311800 mm4 主腹板上邊的切應(yīng)力為 ? =02py nxFS TAI ?? ?? = 點(diǎn)①的折算應(yīng)力為 0? = 01? + 02? csF = N cHF = N 01? =163 MPa 02? = MPa ? = 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 13 頁 共 42 頁 = ? 1= 2 2 20 0 0 3m? ? ? ? ?? ? ? = 2 2 21 6 8 .5 6 8 7 .8 7 1 6 8 .5 6 8 7 .8 7 3 6 .1? ? ? ? ? =????=175MPa (2)點(diǎn)②的折算應(yīng)力為 ? 2= 22M yxxyMxyII? =????=175MPa (3)點(diǎn)③的應(yīng)力為 ? 3=[ ( 25)M yxxyMxyII?? ] = MPa????=175MPa (4)主梁跨端的切應(yīng)力 主梁跨端截面變小，以便于主端梁連接，取腹板高度等于 dh =700 mm。 端梁計算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時運(yùn) 行起、制動及橋架偏斜 （ 1）垂直載荷 端梁按修改的鋼架尺寸計算， 0B =, a=, b= m, K’ =2b=3 m, B= m, 1a = m, 2a = m, 主梁軸線與主腹板中線距離1x =0 m 主梁最大支承力 RF =635408 N 因 RF 作用點(diǎn)的變動引起的附加力矩為零 RM =0 端梁自重載荷為 1Fq = 1601 N/m 端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計算如圖 61 端梁支反力為 vdF = RF + 4112 FqB? = 163 54 08 1. 19 16 01 52? ? ? ? = 穩(wěn)定 a=1546 mm RM =0 vdF = N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 18 頁 共 42 頁 圖 61 垂直載荷下端梁的計算 截面 11彎矩 1xM = vdF 02B RF 39。vdF 20 139。yN + 39。fM =12 fxM = 拼接縫一邊腹板上螺栓的布置尺寸為 hb =550100 =505 3，屬窄式連接 1y =550 mm, 2iy? =1102+5502+3002+1002=414600 mm2 []lcP =57960 N lyR []lcP 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 31 頁 共 42 頁 腹板角點(diǎn)螺栓的最大內(nèi)力為 1fP =39。 端梁計算中，載荷齊全，個別取值偏大，如小車運(yùn)行慣性力僅由一側(cè)端梁承受等，實(shí)際上要比計算結(jié)果小些。yN = N yxM= fyM = yyM = 1F = N yN = N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 29 頁 共 42 頁 拼接 縫一邊翼緣板上有 8個螺栓，一個螺栓受力（剪切力）為 yNP = yNn =8= N yyM 由上下翼緣板平均承受，一塊翼緣板的水平彎矩為 39。 ( )2 2 2 2RB KBF F q?? = 翼緣板的平均應(yīng)力（按毛截面計算）為 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 26 頁 共 42 頁 y?= max 2 0( )xMyI ?? = 31281 2 1 2 4 2 1 0 (1 8 8 . 9 0 . 5 8 )4 . 1 1 1 0 10??? ? ? ??? = 翼緣板傳遞的內(nèi)力為 yN = yyA? =? 8? 500=218000 N 端梁拼接處翼緣板面上布置有 4 21? mm的螺栓孔，翼緣板凈截面積為 fA =（ 5004? 21） ? 8 =3328 mm2 應(yīng)力 max? = yfNA = ? = minmax?? = minmaxMM = =＞ 0 可見，在相同的循環(huán)工況下，應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。vdF? 011 ()2 4 2G xqP Bm m g F? ? ? = 105681+ +1601 5/2 f?[]?? 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 24 頁 共 42 頁 =121221 N 這時端梁截面 44相應(yīng)的彎矩和剪切力為 minM = 39。承受垂直剪力 eF 及扭矩 1nT ，故主腹板中點(diǎn)切應(yīng)力為 ? = ??dh 主梁跨端封閉截面面積為 0A =（ b8） ( 0h + 0? ) =（ 65010） （ 700+12） =455680 mm2 代入上式 ? = (10 10)??? =[]?? =100MPa 副腹板中兩切應(yīng)力反向，可不計算 2)翼緣板。 K=3m b=12 K= a=12 ( 0B K)= 12 ? (43)= 水平剛架計算模型示表圖 52 圖 52 水平剛架計算模型 ①小 車在跨中， 剛架的計算系數(shù)為 1r = 1221 3( )abIa b LI? ? = 跨中水平彎矩 HM = 21112(1 ) (1 )4 2 8 3HHP L F Lrr? ? ? = 跨中水平剪切力為 PHP ? 12 HP = N 跨中軸力為 HN =21()12 8HHF L P Lababr? ? 1nT =0 xM = RF =635408 N 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 10 頁 共 42 頁 =119445 N ②小車在跨端 ,跨端水平剪切力為 39。 許用應(yīng)力 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 目 錄 .......................................................................................................................................................2 參考文獻(xiàn) ........................................................................................................................................................ 37 太原科技大學(xué) 機(jī)電工程 學(xué)院設(shè)計說明書 計算項目 設(shè)計計算內(nèi)容 設(shè)計結(jié)果 第 1 頁 共 42 頁