【正文】 度，本設計凈空度取 800， 從而得到鋼包的各部分尺寸如下表 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 3 鋼包尺寸數(shù)量的確定 7 表 改進后鋼包各部分的值 參數(shù)名稱 數(shù)值 (mm) 參數(shù)名稱 數(shù)值 (mm) 鋼包上部內(nèi)徑 D 4289+120 深度 H 4289+800 外殼上部內(nèi)徑 D1 4889+137 外殼內(nèi)高 H1 4718+800 外殼上部外徑 D2 4975+139 外殼全高 H2 4769+800 外殼下部內(nèi)徑 D3 4246+119 包壁的厚度 Jd 429 外殼下部外徑 D4 4332+121 鋼包底襯厚度 Jb 300 鋼包殼底厚 δd 51 鋼包殼壁厚 δb 43 鋼包質(zhì)量的計算 在完成鋼包的外殼、支撐腿、滑動水口、吊掛耳抽等部件的計算后，再對鋼包的質(zhì)量進行精確的計算，根據(jù)以上以上選定的材料和確定的尺寸可以大概的計算得出鋼包的質(zhì)量。工作層磚的型 式有多種，列入標準的鋼包的襯磚攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 3 鋼包尺寸數(shù)量的確定 6 磚型外，根據(jù)錐度、直徑、高度等參數(shù)設計專用襯磚，針對專用鋼包，使得其砌筑工作變得更加方便流利，砌筑質(zhì)量變得相當高。因此，鋼渣的總體積即鋼包容積應該是： V = + = (m3)，如果使用 D/H＝ 1， 錐度用 15％ ， 則鋼包底部直徑 (鋼包空間尺寸如圖 所示 )： 15%HD D H?? = 圖 鋼包內(nèi)空間尺寸 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 3 鋼包尺寸數(shù)量的確定 5 若鋼包容積根據(jù)圓錐臺來計算，即： 22()12 HHHV D D D D?? ? ? 把 HD? 和 ? 帶入上式得到： ? 又鋼和渣體積為 V = ，因此有 = ( ) PDP?? 可得到鋼包的基本尺寸同容量的關(guān)系 : ? ； ? ； HDP? 以上三個計算公式是基于一致條件下的襯砌厚度得出。一般情況下， 渣量只是金屬量的一小部分，約為3％～ 5％ [6]，我們這里在設計時應取較大比例 15％。 故每天出鋼爐數(shù)為： N/273=9855/273=36 爐； 車間的年產(chǎn)鋼量的計算 在選定轉(zhuǎn)爐公稱容量和轉(zhuǎn)爐工作 制后，即可計算出車間的年產(chǎn)鋼水量 W: nNqw? 式中 W — 車間年產(chǎn)鋼水量， t； n — 車間經(jīng)常吹煉爐座數(shù)；這里取 1 N — 每一座吹煉爐的年出鋼爐數(shù)； q — 轉(zhuǎn)爐公稱容量， t； 得出年產(chǎn)鋼量為 2027520t 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 3 鋼包尺寸數(shù)量的確定 4 3 鋼包尺寸及數(shù)量的確定 鋼包尺寸的計算 (1)鋼包容量的計算。氧氣轉(zhuǎn)爐的生產(chǎn)能力與作業(yè)指標的關(guān)系如下： tTnQ /1 4 4 03 6 5 ?????? 式中 Q－車間生產(chǎn)能力， 200 萬噸鋼 /年； n－車間經(jīng)常吹煉座數(shù)； T－每座爐平均每爐產(chǎn)鋼量 ， 噸； t－每爐鋼的冶煉 周期 ， 在 38~48min，這里根據(jù)煉鋼廠設計原理， 取45min； η－轉(zhuǎn)爐車間有效作業(yè)率，與全連 鑄配合取 η=65%~80% [5]，根據(jù)煉鋼廠設計原 理，這里取 75%。 1950 年代以來 ,鋼包耐火材料在我 們國家也在不斷地向前發(fā)展 ,新產(chǎn)品不斷增加 ,產(chǎn)品質(zhì)量不斷提高 ,使用效果更好 ,滿足不斷發(fā)展的需要。隨著轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的不斷改進和發(fā)展 ,也對各種二次精煉鋼包精煉技術(shù)的應用提出了更高的要求 ,如各種鋼 (包 )水的攪拌，鋼水真空處理 (精煉 ),加熱功能的二次精煉方法 ,高堿度渣在鋼包的精煉過程中的各種應用等 ,使鋼包內(nèi)襯與劇烈運動的高溫鋼 液長時間接觸、互相作用 ,此時，鋼包所處的工作條件也相應的變得相當?shù)膹碗s和苛刻。26 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 1 緒 論 1 1 緒論 鋼包是連接轉(zhuǎn)爐和連鑄中間的容器 ,而且?guī)缀跛袖撍臓t外精煉過程都是在鋼包中進行；鋼包的工作狀態(tài)好壞不僅影響煉鋼過程鋼液質(zhì)量、生產(chǎn)節(jié)奏、爐襯壽命；也會影響后序精煉和連鑄過 程中的包襯壽命、鋼水質(zhì)量和生產(chǎn)節(jié)奏 ,特別是影響最終的鋼鐵產(chǎn)品的制造成本和內(nèi)在質(zhì)量。25 致 謝 21 滑動水口用耐火材料 14 滑動水口系統(tǒng)耐火材料的尺寸設計 14 絕熱層的設計 13 磚砌鋼包的設計 12 鋼包澆注的工作方案 4 鋼包質(zhì)量的計算 II 1 緒論 Through the vent brick of ladle refractory and slide gate system design, determine the size of the system of gas supply brick and refractory materials and refractory materials the size of the slide gate system。 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 年產(chǎn) 200 萬噸鋼的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設計 —— 鋼包設計 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 摘要 摘 要 根據(jù)年產(chǎn) 200 萬噸鋼轉(zhuǎn)爐車間設計的要求和國家相關(guān)政策的規(guī)定，確定轉(zhuǎn)爐的大小為 220 噸，進一步得到了符合實際生產(chǎn)的與之匹配的鋼包容量大小為 250噸，通過計算確定鋼包上部內(nèi)徑和高度均為 4289mm，生產(chǎn)過程中所需要的鋼包的數(shù)量為 11 個。 關(guān)鍵詞 煉鋼， 鋼包，砌筑，澆注，耐火材料 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） ABSTRACT ABSTRACT According to the annual output of 2 million tons of steel converter workshop design requirements and relevant national policies and regulations, determine the size of the converter is 220 tons, has been further conform to the actual production of matching the ladle size capacity of 250 tons, through the calculate and determine the ladle upper inner diameter and height is 4289 mm, the production process required the number of ladles for 11. Ladle refractory materials used for the design, divided into 2 sets of ladle pouring ladle and laying the ladle. Respectively to analyze it to determine their thermal barrier and layer, the design method of the work for adopts the integral casting and or peeling pouring ladle cover in casting, for the posite masonry methods in laying the ladle。 1 2 轉(zhuǎn)爐的座數(shù)、公稱容量及生產(chǎn)能力的確定 2 轉(zhuǎn)爐的容量和座數(shù)的確定 4 鋼包尺寸的計算 9 4 鋼包用耐火材料的設計 10 澆注鋼包的設計方法 10 包壁絕熱層的設計方法 10 鋼包工作層的設計方法 10 普通不精煉鋼包 10 簡單爐后處理的精煉鋼包 12 整體澆注鋼包的方法 14 永久層的設計 14 透氣磚系 統(tǒng)耐火材料的尺寸設計 19 鋼包耐火材料的選用 21 鋼包隔熱層和永久層 22 結(jié) 論 包襯受高溫、鋼液的靜壓和出鋼時的巨大影響 ,同時受到強烈的機械侵蝕、化學侵蝕和溫度的急冷急熱的影響 [1]。尤其是提高轉(zhuǎn)爐使用壽命 ,連鑄比增加和鋼液爐外精煉技術(shù)的廣泛應用 ,鋼包必須經(jīng)歷高溫、多鋼種、時間長等日益嚴格的使用條件 ,因此對鋼包耐火材料的要求也在不斷提高 ,世界各國都正在積極研究和開發(fā)各種新型耐火材料，為了提高耐火材料的質(zhì)量 ， 延長其使用壽命 ,降低耐火材料消耗 [2]。 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 2 轉(zhuǎn)爐座數(shù) 、公稱容量及生產(chǎn)能力的確定 2 2 轉(zhuǎn)爐座數(shù)、公稱容量及生產(chǎn)能力的確定 轉(zhuǎn)爐的容量和座數(shù)的確定 轉(zhuǎn)爐煉鋼過程中，由于爐襯受到侵蝕而逐漸減薄，在一個爐役期內(nèi)，爐容量隨之增大，因此需要一個統(tǒng)一的衡量標準，即公稱容量 [4]。 表 氧氣轉(zhuǎn)爐平均冶煉時間 [4] 公稱容量 /t 平均供氧時間 /min 平均冶煉時間 /min 15 12~14 25~28 30 14~15 28~30 50 15~16 30~33 100~120 16~18 33~36 150 18~19 36~38 200 19~20 38~40 250 20~21 40~42 300 21~22 42~45 每一座吹煉轉(zhuǎn)爐的出鋼爐數(shù) N為： 985536514401440 11 2 ???? TT TN ? 攀枝花學院本科畢業(yè)設計（論文） 2 轉(zhuǎn)爐座數(shù) 、公稱容量及生產(chǎn)能力的確定 3 式中 T1— 每爐鋼的平均冶煉時間， min，參照表 ，取 40 min； T2 — 一年內(nèi)有效作用的天數(shù)， d=365η=273 d； 1440— 一天的日歷時間， min； 365— 一年的日歷天數(shù)，天； η — 轉(zhuǎn)爐車間的有效作用率，取 75%。設計時一般需要考慮到鋼包 10%的凈空量，因此鋼包內(nèi)鋼水實際容量