年產(chǎn)370萬(wàn)噸連鑄坯的轉(zhuǎn)爐煉鋼車(chē)間工藝設(shè)計(jì)_本科畢業(yè)設(shè)計(jì)論文任務(wù)書(shū)-全文預(yù)覽
【正文】 46 主廠房主要尺寸的確定 46 加料跨 46 爐子跨 48 澆鑄跨 52 8 煉鋼車(chē)間 其它 設(shè)備的選擇與計(jì)算 55 渣罐車(chē) 55 渣罐車(chē)型號(hào)的選取 55 渣罐車(chē)數(shù)量的確定 55 混鐵車(chē) 55 鐵水罐 56 廢鋼供應(yīng)系統(tǒng) 56 轉(zhuǎn)爐車(chē)間晝夜所需廢鋼量 56 廢鋼貯倉(cāng)容積或堆放場(chǎng)地所需面積計(jì)算 56 廢鋼料斗容量及數(shù)量 57 散裝材料供應(yīng)系統(tǒng) 57 地面料倉(cāng)容積和數(shù)量的確定 57 第 10 頁(yè) 上料方式的選擇 58 高位料倉(cāng)容積和數(shù)量的確定 58 59 鋼包的工藝參數(shù) 59 起重機(jī)的選用 60 9 煉鋼車(chē)間人員編制 61 10 煉鋼車(chē)間經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 65 參考文獻(xiàn) 66 致 謝 67 專(zhuān)題 錯(cuò)誤 !未定義書(shū)簽。脫硅達(dá)到要求后，可以進(jìn)行脫磷操作；脫磷渣送到脫磷渣再生器中，此過(guò)程產(chǎn)生的爐渣考慮到整個(gè)流程的最優(yōu)化，分別取 50%返回脫磷和脫硅 程序；當(dāng)高磷鐵水達(dá)到一定量時(shí)，將其轉(zhuǎn)移到一個(gè)脫磷包中進(jìn)行深脫磷，產(chǎn)生的磷含量 10%的爐渣可以送到化肥廠生產(chǎn)磷肥，剩余的高磷鐵水送到其他小型的鑄造廠用于鑄造。詳見(jiàn)于表 11： 表 11 產(chǎn)品大綱 鋼種 代表型號(hào) 年產(chǎn)鋼量 所占比例 鑄坯斷面 長(zhǎng)寬 定長(zhǎng)尺寸 成品形式 普碳鋼 Q235B 200 萬(wàn)噸 54% 180 700mm 9000mm 鋼板 低合金鋼 Q345 170 萬(wàn)噸 46% 150 150mm 9000mm 鋼板 轉(zhuǎn)爐車(chē)間組成 現(xiàn)代氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車(chē)間一般由以下各部分組成：鐵水預(yù)處理站及鐵 水倒罐站；廢鋼堆場(chǎng)與配料間；主廠房（包括爐子跨、原料跨、爐外精煉跨、澆 鑄 系統(tǒng)各跨間）；鐵合金倉(cāng)庫(kù)及散狀原料儲(chǔ)運(yùn)設(shè)施；中間渣場(chǎng)；耐火材料倉(cāng)庫(kù)；一、二次煙氣凈化設(shè)施及煤氣回收設(shè)施；水處理設(shè)施；分析、檢測(cè)及計(jì)算機(jī)監(jiān)控設(shè)施；備品備件庫(kù)、機(jī)修間、生產(chǎn)必需的生活福利設(shè)施；水、電、氣（氧、氬、氮、壓縮空氣）等的供應(yīng)設(shè)施。 ? ?年 需 良 坯 量年 需 合 格 鋼 水 量 良 坯 收 得 率 爐 外 精 煉 回 收 率 爐外精煉收得率：取 99%； 連鑄收得率：取 98%； 代入數(shù)據(jù)得： 萬(wàn)噸年需合格鋼水量 %99%98 370 ???； ? 年 需 鋼 水 量平 均 爐 產(chǎn) 鋼 水 量 年 出 鋼 爐 數(shù) 代入數(shù)據(jù)得： 15 t26 14238 1360 0 ??平均爐產(chǎn)鋼水量 。 第 4 頁(yè) 2 轉(zhuǎn)爐煉鋼物料平衡和熱平衡計(jì)算 物料平衡計(jì)算 計(jì)算所需原始數(shù)據(jù)。 第一步：計(jì)算脫氧和合金化前的總渣量及其成分。 第二步：計(jì)算氧氣消耗量。因設(shè)定的終渣堿度 R=；故石灰加入量為 [R∑ (SiO2)∑ (CaO)]/(%CaO 石灰 R %SiO2 石灰 ) =(% %)=。其中 CO、 CO SO2和 H2O可由表 2— 5~2— 7 查得， O2和 N2則由爐氣總體積來(lái)確定。本計(jì)算中，其值為 m3（見(jiàn)表 2— 9）； Vx——鐵水鐵水與石灰中的 S 與 CaO 反應(yīng)還原出的氧量， m3 。 鋼水量 Qg = 鐵水量 —鐵水中元素的氧化量 —煙塵、噴濺和渣中的鐵損 =[（ 75%56/72+20%112/160)+1+6%] = kg。 現(xiàn)根據(jù)鋼種成分設(shè)定值（表 2—1）和鐵合金成分及其燒損率（表 2—3）算出錳鐵和硅鐵的加入量，再計(jì)算其元素的燒損量。為此需在鋼包內(nèi)加入焦粉增碳。其他數(shù)據(jù)參照物料平衡選取。SiO2） 成渣反應(yīng) 97133 1620 P2O5 (P2O5)+4（ CaO） =（ 4CaO （ 1） 鐵水物理熱 Qw：現(xiàn)根據(jù)純鐵熔點(diǎn)、鐵水成分以及溶入元素對(duì)鐵熔點(diǎn)的降低值（表 2— 1 2— 1 和 2— 21）計(jì)算鐵水熔點(diǎn) Tt，然后由鐵水溫度和生鐵比熱（表 2— 18 和 2— 19）確定 Qw。SiO2 1620= Fe FeO 4250= 合 計(jì) Qy （ 3）煙塵氧化熱 Qc：由表 2—4 中給出的煙塵量參數(shù)和反應(yīng)熱效應(yīng)計(jì)算可得。 （ 1） 鋼水物理熱 Qg ： 先按求鐵水熔點(diǎn)的方法確定鋼水熔點(diǎn) Tg ；再根據(jù)出鋼和鎮(zhèn)靜時(shí)的實(shí)際溫降（通常前者為 40~60℃ ，后者約 3~5℃ /min ,具體時(shí)間與盛鋼桶大小和澆注條件有關(guān) ）以及要求的過(guò)熱度（一般為 50~90℃ ）確定出鋼溫度 Tz ；最后由鋼水量和熱容算出物理熱。 。根據(jù)其數(shù)據(jù)、相應(yīng)的溫度和熱容確定。 Ql = 14%90%11639 + 14%10%34834= kJ 故熱收入總值為 Qs = Qw + Qy + Qc + Ql = kJ 第二步：計(jì)算熱支出 Qz 。 表 2— 22 元素氧化熱和成渣熱 反應(yīng)產(chǎn)物 氧化熱或成渣熱（ kJ） 反應(yīng)產(chǎn)物 氧化熱或成渣熱（ kJ） C CO 11639= Fe Fe2O3 6460= C CO2 34834= P P2O5 18980= Si SiO2 29202= P2O5 4CaO 第一步：計(jì)算熱收入 Qs。K） 熔化潛熱（ kJ/kg) 218 272 209 209 209 液態(tài)或氣態(tài)平均熱容（ kJ/kg 表 2— 16 焦炭生成產(chǎn)物 碳燒損量（ kg） 耗氧量（ kg） 氣體量（ kg） * 成渣量（ kg） 碳 入鋼量（ kg） %5%= +（ +） %= %=0.007 %75%= *系 CO、 H2O 和揮發(fā)份之總和（未揮發(fā)份燃燒的影響） 由此可得冶煉過(guò)程（即脫氧和合金化后）的總物料平衡表 2—17。 錳鐵加入量 WMn 為 ? ? ? ? 鋼水量回收率錳鐵含 終點(diǎn)鋼種 ??? %nn% %n%nn MM MMW M %80% %% ???? 硅鐵加入量 WSi 為 ? ? ? ?? ? ? ?%ii% i%i%i nei 回收率硅鐵含 加錳鐵后的鋼水量終點(diǎn)鋼種 SS SSSW MFS ??? ? ? %75% % ?? ???? 表 2— 12 廢鋼中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量 元素 反應(yīng)產(chǎn)物 元素氧化量（ kg） 耗 氧 量（ kg） 產(chǎn)物量（ kg） 備 注 C [C] {CO} %90%=08 （入氣） [C] {CO2} %10%=01 （入氣） Si [Si] (SiO2) %= Mn [Mn] （ MnO） %= P [P] (P2O5) %= S [S] {SO2} %1/3=04 （入氣 ） [S]+(CaO) (CaS)+[O] %2/3=08 (CaS） 合計(jì) = 成渣量 第 11 頁(yè) 表 2— 13 加入廢鋼的物料平衡表（以 100kg 鐵水為基礎(chǔ)） 收 入 支 出 項(xiàng) 目 質(zhì)量（ kg） % 項(xiàng) 目 質(zhì)量（ kg） % 鐵 水 鋼 水 += 廢 鋼 渣中 鐵珠 石 灰 爐 渣 += 螢 石 爐 氣 += 生白云石 噴 濺 爐 襯 煙 塵 氧 氣 += 合 計(jì) 合 計(jì) 表 2— 14 加入廢鋼的物料平衡表（以 100kg（鐵水 +廢鋼）為基礎(chǔ)） 收 入 支 出 項(xiàng) 目 質(zhì)量 （ kg） % 項(xiàng) 目 質(zhì)量（ kg） % 鐵 水 鋼 水 廢 鋼 渣中鐵珠 石 灰 爐 渣 螢 石 爐 氣
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