【正文】 量為鐵水量的 %，其中 ω(FeO)=77%, ω(Fe2O3 )=20%； （ 5）爐襯侵蝕量為鐵水量的 %； （ 6）氧氣成分，氧氣為 %，氮?dú)鉃?%。 鐵水中各元素氧化量見表 16 表 16 鐵水中各元素氧化量 第 8 頁 成分 （千克 ） 項(xiàng) 目 C Si Mn P S 鐵 水 氧化量 終點(diǎn)鋼水 痕跡 注： C 和 Si 按實(shí)際生產(chǎn)情況選取， Mn， P， S 分別按鐵水中相應(yīng)成分含量的 30%、 10%、 53%留在鋼水中設(shè)定。 ω（ C）：終點(diǎn)鋼水含碳量，根據(jù)冶煉鋼種的含碳量和預(yù)估計(jì)脫氧劑 等增碳量之差，則為終點(diǎn)含碳量。礦石加入量為 （鐵水），成分及質(zhì)量見 第 9 頁 表 18 表 18 礦石加入量及其成分 成 分 質(zhì)量 /kg m(Fe2O3) m(FeO) m(SiO2) m( Al2O3 ) m(CaO) m (MgO) m(S) m(H2O) %= %= %= %= %= %= %= %= 共 計(jì) 注： S 以 [S]+[CaO]=[CaS]+[O]的形式反應(yīng) ,其中生成 CaS 量為 72／ 32=(kg)。 消耗氧氣量為 80／ 62=（ kg）。 表 110 爐襯被侵蝕質(zhì)量及成分 成 分 質(zhì)量／ kg m(CaO) m(MgO) m(SiO2 ) m(Al2O3) m (C) %= %= %= %= %= 共計(jì) 注：被侵蝕的爐襯中碳的氧化，同金屬中碳的氧化成 CO、 CO2的比例數(shù)相同。 32／ 44=（ kg）。若使渣中 MgO 含量在 %%的范圍之內(nèi)，其效果顯著。 渣中已存在 CaO=++= kg。 對(duì)于低磷鐵水，參照國內(nèi)同類轉(zhuǎn)爐 有關(guān)數(shù)據(jù)， ω（ Fe2O3 )=5%，ω(FeO)=10%。 煙 塵帶走鐵量 m( Fe)=（ 77%56/72+20%112/160） = kg。 成 分 質(zhì) 量 （ kg） 體 積 （ m3） 含 量 (%) 第 13 頁 表 114 爐氣成分及質(zhì)量 注： O N2 是自由氧和氮?dú)獾馁|(zhì)量。 硅鐵：錳的收得率為 80%；硅的收得率為 75%。 反應(yīng)產(chǎn)物 氧化熱或成渣熱（ kJ） 反應(yīng)產(chǎn)物 氧化熱或成渣熱（ kJ） C→CO 1 = Fe→Fe 2O3 = C→CO 2 34521= P→P 2O5 = Si→SiO 2 28314= P2O5→4CaO. P 2O5 = Mn→MnO = SiO2→2CaO. SiO 2 = Fe→FeO = 合 計(jì) （ 3） 煙塵氧化放熱 (77%56/72+20%112/160)= 則熱量收入總量為 114736++=222871 kJ 注：對(duì)于爐襯中的 C 和螢石中的 p，其氧化放熱微量，故忽略之 。故、 爐渣物理熱 =[(1658－ 25)+209]= （ 3） 礦石分解吸熱 1（ %56/72+%112/160） = （ 4） 煙塵物理熱 [(1450－ 25)+209]= kJ （ 5） 爐氣物理熱 [(1450－ 25)]= kJ （ 6） 渣中鐵珠物理熱 [(1517－ 25)+272+(1658－ 1517)]= （ 7） 噴濺金屬物理熱 1[(1517－ 25)+272+(1658－ 1517)]= kJ （ 8） 白云石分解吸熱 取生白云石中的 碳酸鈣在 1183K 分解，碳化鎂在 750K 分解。365100%=% (1)、 計(jì)算年出鋼爐數(shù) 。 爐型選擇 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐的爐型基本上與頂吹和底吹轉(zhuǎn)爐相似；它介于頂吹轉(zhuǎn)爐和底吹轉(zhuǎn)爐之間。公稱容量以轉(zhuǎn)爐爐役期的平均出鋼量表示，這種表示方法不受操作方法和澆注方法的影響。 可按下式確定對(duì)熔池 Vc=253/== （式 35） Vc = D2 h h= ?= 。本爐子取 64176。實(shí)踐表明，取爐口直徑為熔池直徑的 4353%較為適宜。取 H 口 =400mm，因此爐帽高度為 H 帽 =H 膛 +H 口 =+= m 在爐口處設(shè)置水箱式水冷爐口。出鋼口的主要尺寸是其中心線的水平傾角和直徑。 本設(shè)計(jì)取θ =18176。 表 轉(zhuǎn)爐爐襯厚度的設(shè)計(jì)值 爐襯各部位名稱 轉(zhuǎn)爐容量 250t 爐帽 永久層厚度（ mm） 150 工作層厚度（ mm） 650 爐身 永久層厚度（ mm） 116 工作層厚度（ mm） 750 爐底 永久層厚度（ mm） 230 工作層厚度（ mm） 650 轉(zhuǎn)爐附屬設(shè)備計(jì)算 1 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐底部供氣構(gòu)件的設(shè)計(jì) 1）選擇加強(qiáng)攪拌型：其特點(diǎn)的頂部氧槍吹氧；底部吹惰性氣體或者中性氣體 N2 氣等。出鋼時(shí)間通常為 28min。國外不少采用 0，但 0176。 （ 2） V 金 =金?G= = m3 （ 3） 根據(jù)選定的爐容比為： ，可求出爐子的總?cè)莘e為 V 總 =250=230 m3 V身 =V 總 V 池 V 帽 == m3 （ 4）爐身高度 H 身 =V 身 / 4? D2=132..8/ 4? = m (38) 則爐型內(nèi)高 H 內(nèi) =h+H 帽 +H 身 =++= m 。 = 為了維護(hù)爐口的正常形狀，防止因磚襯蝕損而使其迅速擴(kuò)大。θ =64176。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮到以下因素：確保其穩(wěn)定性；便于兌鐵水和加廢鋼；減少熱損失；避免出鋼時(shí)鋼渣混出或從爐口流渣；減少噴濺。 熔池尺寸的計(jì)算 熔 熔池直徑 D：熔池直徑通常指熔池處于平靜狀態(tài)時(shí)金屬液面 的直徑。 爐容比 爐容比指轉(zhuǎn)爐有效容積 Vt 與公稱容量 T 之比值 Vt/T(m3/t)。 最后核算車間年產(chǎn)量： 2502088095%=4959000t 轉(zhuǎn)爐爐型計(jì)算 爐型設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是確定所選爐型各部分主要參數(shù)和尺寸，據(jù)此再繪制出工程圖。一般為總收入熱量的 38%，本設(shè)計(jì)取 5%。確定出鋼溫度過程如下。 熱量收入項(xiàng) （ 1） 鐵水物理熱 鐵水熔點(diǎn) =1536（ 100+8+5+30+25） 7=1068℃ 式中， 100、 25 分別為 C、 Si、 Mn、 P、 S 元素增加 1%含量降低鐵水熔點(diǎn)值 ℃ ； 7 為氣體 O、 H、 N 共降低鐵水熔點(diǎn)值 ℃ ； 1536℃ 為純鐵熔點(diǎn)。 解 設(shè)爐氣的總體積為 X,則 X=元素燃燒生成的氣體體積和水蒸氣的體積 +自由氧體積 +氮?dú)怏w積。 爐氣成分及質(zhì)量 表中各項(xiàng)的計(jì)算。 （ 8） 礦石、煙塵中鐵及氧量 假定礦石中 m( FeO)全部被還原成鐵，則 礦石帶人鐵量 m( Fe)=（ %56/72+%112/160） = kg。 石灰成分及質(zhì)量見表 112 表 112 石灰成分及質(zhì)量 成 分 質(zhì)量／ Kg m(CaO) m(SiO2) m(MgO) m( Al2O3 ) m(S) 燒堿 %= %= %= %= %= %= 共計(jì) 注： S 以 [S]+(CaO)=(CaS)+[O]的形式反應(yīng)，其中 生成 (CaS)量為 72/32= kg 生成氧量為 16/32= kg 消耗 (CaO)量為 56/32= kg 燒堿指未燒透的 CaCO3 經(jīng)受熱分解后產(chǎn)生的 CO2 氣體質(zhì)量 。 （ 5） 爐渣堿度和石灰加入量。 （ 4） 生白云石加入量及成分 。 C→CO 2 10%42／ 12=（ kg）。 第 10 頁 (3)爐襯被侵蝕質(zhì)量及成分。 (2)螢石加入量及成分。 各元素氧化量、耗氧量及其氧化產(chǎn)物量見表 17 表 17 鐵水中各元素氧化產(chǎn)物量 元素 反應(yīng)產(chǎn)物 元素氧化量 (kg) 耗氧量(kg) 氧化 產(chǎn)物量(kg) 備注 C Si [C]→{CO} [C]→{CO 2} 90%= 10%= [Si]→{SiO 2} Mn [Mn]→{MnO} P [P]→{P 2O5} S [S]→{SO 2} [S]+(CaO)=(CaS)+(O) 1/3= = (CaS) 消 CaO量 Fe [Fe]→(FeO) [Fe]→(Fe 2O3) 合計(jì) 造渣劑成分及數(shù)量。 ω（ Mn） ：終點(diǎn)鋼水余錳量，一般為鐵水中錳含量的 30%~40%，取 30%。為了簡化計(jì)算，以 100kg 鐵水為計(jì)算基礎(chǔ)。 根據(jù)國內(nèi)同類轉(zhuǎn)爐的實(shí)測數(shù)據(jù)選取 （ 1） 渣中鐵珠量為渣量的 8%； （ 2）金屬中碳的氧化，其中 90%的碳氧化成 CO， 10%的碳氧化成 CO2； （ 3）噴濺鐵損為鐵水的 1%； （ 4）爐氣和煙塵量，取爐氣平均溫度 1450℃ ?！?） 218 272 — 209 209 — 209 — — — 冷卻劑 用廢鋼做冷卻劑，其他成分與冶煉鋼種成分的中限皆同。應(yīng)當(dāng)指出，由于煉鋼是復(fù)雜的高溫物理化學(xué) 過程，加上測試手段有限，目前尚難以做到精確取值和計(jì)算。 爐外精煉主要是 脫氧、脫硫；去氣、去除夾雜；調(diào)整鋼液成分及溫度，能夠大大提高鋼液的質(zhì)量，使其能滿足更多的要求。所以，合理的選擇工藝流程是設(shè)計(jì)工作的重要環(huán)節(jié)。本設(shè)計(jì)的車間，主要生產(chǎn) 合金鋼，生產(chǎn)出的板坯價(jià)格高用量廣，市場前景廣闊。 1952 年奧地利林茨廠第一座 LD轉(zhuǎn)爐投產(chǎn)以來，轉(zhuǎn)爐煉鋼以強(qiáng)有力的生命力不斷發(fā)展，至今在鋼鐵工業(yè)中已發(fā)展成為占主導(dǎo)地位的煉鋼方法。從古至今，鋼鐵工業(yè)一直在國民經(jīng)濟(jì)中占有著重要的地位。 計(jì)算所需原始數(shù)據(jù) .......................................................錯(cuò)誤 !未定義書簽。 物料平衡計(jì)算 ...................................................................................................... 5 計(jì)算所需原始數(shù)據(jù) .......................................................錯(cuò)誤 !未定義書簽。鋼水采用爐外精煉 ,全連鑄。 第 I 頁 摘 要 該設(shè)計(jì)為年產(chǎn) 450 萬噸合格連鑄坯的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間，以生產(chǎn)合金鋼為主。 設(shè)計(jì)采用國際上流行的工藝流程 :高爐鐵水 → 鐵水預(yù)處理 → 轉(zhuǎn)爐冶煉 → 爐外精煉 → 連續(xù)鑄鋼。 Block 2, 250 tons of converter selected top and bottom blowing converter, LF and RH refining system uses two kinds of refined way. Casting part of the continuous casting machine with circulararc type continuous casting machine. Adopting international fashion design process: hot blast furnace iron pretreatment –converter smelting secondary refining continuous casting. Outside the furnace and ladle refining casting. The projects section in converter is introd