【正文】 極的燒損。2）金屬中元素得氧化產(chǎn)物。4）造渣時(shí)加入石灰、礦石、和帶入的渣量。熔化期和氧化期的綜合物料平衡表列于表 316表311 氧化期渣量的確定成渣組分/kg名稱 消耗量/kgCaO Si O2MgO Al2O3MnO FeO Fe2O3P2 O5CaS 合計(jì)留渣34767037391548110130Si 881 81Mn 95050P 10202Fe 3734013金屬中元素的氧化或燒損S 8141804爐頂蝕損量20103略 48略 52爐襯蝕損量0060635010351電極燒損量0略 01略 略 01石灰?guī)?3852543110020188礦石帶入013（0.898）020293火磚塊帶入0030403840600合計(jì) 81816516898807172266% 55.8115.9611352.5102100表312 凈耗氧量的計(jì)算名稱 元素 燒損量 反應(yīng)產(chǎn)物 耗氧量/kg 供氧量/kg（C）→{CO} (C)→{CO 2} Si (Si)→（SiO 2）Mn (Mn)→(MnO) P (P)→（P 2O5） (Fe)→(FeO) 金屬中元素的氧化 Fe (Fe)→(Fe 2O3) 的氧化C 合計(jì) 礦石供氧 Fe2O3 (Fe)→(Fe 2O3) 石灰中 S還原 CaOS CaO+S=CaS+O 金屬中 S還原 CaO供氧S CaO+S=CaS+O 合計(jì) 凈供氧量 表3—13 氧氣與空氣的實(shí)際消耗量氧氣/kg 空氣/kg帶入O 2 帶入N 2 帶入O 2帶入N 2（90%）=（ 3）（）1%=（ 3） ε=+= 0注：氧氣供氧 50%，即 50%=；空氣供氧為 =，所以不需要空氣供氧，只需要氧氣供氧 即可。3）消耗的電能。按氧氣轉(zhuǎn)爐的計(jì)算方法，可得，Qg＝[（152225）+272+（15801522）]＝。P 2O5) 4880 205合計(jì) 24656表318爐渣物理熱名稱 熔化期爐渣 氧化期爐渣 合計(jì)（KJ）溫度（℃） 1500 1650熱容/KJ?（Kg?K） 1 物理熱/KJ 3）熱反應(yīng)消耗熱量詳見表 319。將鐵的揮發(fā)物計(jì)入煙塵中，煙塵熱容為（KJ/Kg開啟爐門熱損失。實(shí)踐表明，該項(xiàng)熱損失占熱量總收入得 6～9%，本計(jì)算取 8%。令總熱收入為 Qs，則：Qs＝++++++Q s（8%+6%）即： s=，所以 Qs=故應(yīng)供電為 = KJ其中 Qq＝8%＝；Qb＝ ?65＝ KJ熱平衡總表列于表 3—20表320熱平衡表收入 支出項(xiàng)目 熱量/KJ % 項(xiàng)目 熱量/KJ %物料物理熱 鋼水物理熱 氧化、成渣熱其中 C 氧化Si 氧化Mn 氧化P 氧化Fe 氧化SiO2成渣P2O5成渣246567869284486436110711767205爐渣物理熱吸熱反應(yīng)消耗熱爐氣物理熱煙塵物理熱冷卻吸熱其他熱損失變壓器系統(tǒng)熱損失電能 合計(jì) 4 電弧爐煉鋼車間工藝布置本設(shè)計(jì)電弧爐煉鋼車間的廠房型式采用單層，多跨間，內(nèi)設(shè)起重機(jī)。車間物料流程總圖如下所示：廢鋼、其他輔助材料（合金劑、造渣劑、耐火材料等） → 超高功率電弧爐 → AOD 精煉爐 → 連鑄機(jī)→ 出坯精整 原料跨原料間主要是儲(chǔ)存鋼鐵料、氧化劑等原材料，原料間主要是儲(chǔ)存鋼鐵料、氧化劑等原材料，還有廢鋼的預(yù)熱烘烤設(shè)施。 原料跨總長(zhǎng)度確定設(shè)計(jì)廢鋼間的尺寸選為 84+8+15=107m，再考慮一定的富余空間，確定總長(zhǎng)度為 180m。 爐子跨整體布置爐子跨是整個(gè)車間最高的部分，爐子位于跨間靠近中間的部分，采用鋼包車出鋼的方式。應(yīng)該保證鋼包車能順利通過爐子下面，平臺(tái)高度為 。 爐子跨的長(zhǎng)度、跨度、高度(1)爐子跨的長(zhǎng)度：與原料跨相同，取為 180m；(2)爐子跨的跨度：考慮到修筑爐體、爐蓋的場(chǎng)地要求，以及變壓器房的限定，取其跨度為 24m；(3)爐子跨間吊車軌面的高度：對(duì)于橫向布置的電弧爐車間，橋式吊車吊起的最高工作點(diǎn)是電弧爐接裝電極時(shí)的高度。 AOD 精煉爐的工藝布置 AOD 精煉爐布置在精煉跨中間偏右位置。 連鑄機(jī)操作平臺(tái)的高度、長(zhǎng)度、寬度（1）操作平臺(tái)的高度一般低于結(jié)晶器上口 — 米，本設(shè)計(jì)中取其值為 米，所以平臺(tái)的高度為：H＝R+H 1+式中：H—連鑄平臺(tái)的高度，m； R—連鑄機(jī)圓弧半徑，R=9m； H1—拉矯機(jī)底座到鑄坯底面的距離，取為 ；H2—弧型結(jié)晶器頂面到弧型中心的距離，取其值為 。長(zhǎng)度取為 180m。計(jì)算得 h＝L 1+L2+L3+L4+L5+L6=，考慮到高位料倉(cāng)放置在爐子跨，軌面標(biāo)高要略有升高，故取軌面標(biāo)高為 25m。電弧爐變壓器的參數(shù)如表4—6 所示：表4—6 電弧爐變壓器的參數(shù)（米）長(zhǎng)度/m 寬度/m 高度/m 大門尺寸 m 爐子中心線到變壓器房的距離/m10 12 10 4 12電弧爐采用高架式布置，電氣室建為兩層，控制室在電爐操作平臺(tái)上與電氣室并排。中心為爐子變壓器房和控制室，一側(cè)為散裝料烘烤區(qū)和合金料烘烤區(qū)，另一側(cè)為爐體和爐蓋的修砌區(qū)。一般原料跨吊車軌面標(biāo)高為 9m 左右，對(duì)爐子跨為高架式布置的要考慮吊料筐上料平臺(tái)，吊車軌面高度為 10～13m。q=S?h?a式中：S—材料堆存占用面積，m 2； h—材料堆存允許高度，m； a—材料堆積密度，t/m 3。車間包括渣跨、原料跨、爐子跨、精煉跨、連鑄跨和出壞精整跨。一般，該項(xiàng)熱損失為總熱收入的5%～7%。電極熱損失等。子公稱容量為 80t，冷卻水消耗量為 92m3?h，冷卻水進(jìn)出口溫差為 20℃，冶煉時(shí)間平均為 1h，則得：Ql ＝(921000120)/500=（金屬料）7）其它熱損失 Qq。令爐氣溫度為 1200℃，熱容為 （Kg表317元素氧化熱及成渣熱名稱 氧化量/Kg化學(xué)反應(yīng) ?H/KJ?Kg1放熱量KJ C+1/2｛O 2｝＝｛CO｝ 11639 3224電極中C C+｛O 2｝＝｛CO 2｝ 34834 4145 C+1/2｛O 2｝＝｛CO｝ 11639 221焦炭中C C+｛O 2｝＝｛CO 2｝ 34834 279金屬中Si [Si]+2(FeO)＝（SiO 2）＋2[Fe]11329 2844金屬中Mn [Mn]＋2（FeO）＝4[MnO]＋（Fe）2176 864金屬中P 2P＋5（FeO）＝（P 2O5） 2419 36＋5[Fe] [Fe]+1/2｛O 2｝＝(FeO) 4250 6413Fe 2[Fe]+3/2｛O 2｝＝(Fe 2O3) 6460 4658SiO2成渣 2（CaO）+(SiO 2)＝(2CaO詳見下面計(jì)算表3－16物料帶入的物理熱名稱 熱容/KJ(kg?℃) 1溫度/℃ 消耗量/Kg 物理熱/KJ廢鋼 25 100 石灰 25 火磚塊 25 礦石 25 焦炭 25 爐頂高鋁磚 600 爐襯鎂磚 600 氧氣 25 空氣 25 電極 450 合計(jì) 計(jì)算熱支出 QZ1）鋼水物理熱 Qg。 計(jì)算熱收入 QS1）爐料的物理熱，計(jì)算結(jié)果列于表 3－16。（2）確定金屬量：根據(jù)熔化期的金屬量及表 312 得元素?zé)龘p量和礦石還原出的鐵量，即可求得氧化末期得金屬量為：㎏。3）爐頂、爐襯的損蝕和電極的燒損量。為了有效的去磷，要進(jìn)行換渣，通常除去 70%的熔化渣，而進(jìn)入氧化期只留下 30%的渣。3）+4）＋5）＋6）便是熔化期的物料支出量。結(jié)果見表 3—8。空氣應(yīng)供氧 ，由此計(jì)算氧氣和空氣的消耗量。爐頂、爐襯和電極消耗量見表 3—表 3—5 爐料配入量配料成分/kg名稱 用量/kgC Si Mn P S Fe廢鋼 100 焦炭 ①合計(jì) ①碳燒損率 25%。結(jié)果列入表 35。（3）計(jì)算步驟。爐蓋圈的高度為 300mm，環(huán)形凸圈的高度定為 60mm，寬度也定為60mm，爐蓋上還焊有 6 根拉筋，起加固爐蓋作用。UU1 ,該水冷爐壁運(yùn)行安全可靠（6）臨界熱流量與最大熱流量臨界熱流量與最大熱流量可用如下公式計(jì)算＝ ＝（10030）＝274897 W/m 2q臨 2FewHO?（ t）=[4 ＋4800 ]＝10 7 W/m2max1630u?2wHO（ t） 1630u?（7）水冷爐蓋計(jì)算采用超高功率電弧爐冶煉，為了延長(zhǎng)爐蓋的使用壽命，采用水冷爐蓋，該爐蓋由上下兩層鋼板焊接而成，上薄下厚，其厚度各為 20mm，30mm，水冷層厚度為 200mm。Re=10 6＝122449。（3）管徑的確定水速確定后，根據(jù)所需水流量計(jì)算管徑 d 支 ，其計(jì)算公式為2=4GN????????支式中：u—冷卻水速， m/s ρ—水的密度，1000kg/m 3 N—S 面積分為 N 塊，取 10。水冷掛渣爐壁各基本參數(shù)確定的主要依據(jù)是爐子工作條件下通過爐壁所傳出的熱量大小。其中 I= = =82479A10P3U視 107?最高二次電壓 U=15 =15 =696KV≈700KV3視 30計(jì)算 d 電極 =706mm≈700mm由所得的電極上的電流強(qiáng)度 I 可得出電流密度I/S=82479/（π/47070）=22A/cm2。熔煉室上緣直徑 D1 7010 偏心度 E 4220 電弧爐變壓器功率和電參數(shù)的確定 確定變壓器的功率由熔化時(shí)間來計(jì)算變壓器功率；熔化期長(zhǎng)短主要是由供電功率來確定。（5）出鋼口直徑出鋼口為一個(gè)圓形孔洞，其直徑一半為 120～150mm，為縮短出鋼時(shí)間，取出鋼口直徑為 150mm。如果出鋼口到爐子中心距離——偏心度 E 過大，則出鋼口到爐子中心的距離越遠(yuǎn)，箱內(nèi)鋼液的溫度與爐內(nèi)的鋼液的溫度差越大。α=100176。爐門應(yīng)該滿足以下的要求：(1)能清楚看見爐內(nèi)的爐料，爐頂中心，并便于觀察爐內(nèi)情況；(2)能方便的修補(bǔ)爐壁和爐底；(3)熔煉過程中，電極折斷時(shí)能將電極從爐門取出；(4)方便噴吹爐料和氧氣。比較經(jīng)濟(jì)的做法是選擇優(yōu)質(zhì)材料，使用較輕薄的爐襯，按經(jīng)驗(yàn)值選，爐頂爐襯厚度見下表:表 21 爐頂爐襯厚度噸位/t 20 2040 40δ/mm 230 300 350對(duì) 150t 電弧爐取 350mm。經(jīng)驗(yàn)值為：H1/D=~，40t 電爐； H1/D=~，40t 電爐。（1）熔煉室下緣直徑 D 熔爐坡與爐壁交接處的直徑，為了防止鋼液沸騰時(shí)爐渣沖刷爐壁磚或爐渣到達(dá)爐坡與爐壁磚交界處，爐坡應(yīng)高于爐門檻約 100mm 左右，及當(dāng)選定爐坡角度為 45176。對(duì)堿性電爐：G 鋼 /G 渣 =7%。熔池體積 V 池 （m 3）的計(jì)算公式為：V 池 = +22(D)1hd??21(3h)64d??式中：h 1——球冠部分高度，m，一般取 h1=H/5。熔池設(shè)計(jì)為錐球形，圓錐部分對(duì)水平線的傾角為 45176。～20176。電弧爐近于球形體，從減少散熱面出發(fā)，以球形為最好。（4）連鑄跨：此跨設(shè)有二機(jī)二流的弧形板坯連鑄機(jī) 1 臺(tái)、二冷裝置維修區(qū)、中間包維修區(qū)和結(jié)晶器維修區(qū)以及連鑄機(jī)設(shè)備維修區(qū)。 電爐各車間的布置情況由于是一臺(tái)超高功率電弧爐，且是全連鑄，考慮到物料順行、勞動(dòng)安全條件和未來發(fā)展，采用橫向高架式布置。根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書中年產(chǎn) 100 萬噸不銹鋼的要求，可確定其產(chǎn)品大綱。3） 耐火材料消耗 主要用于爐襯的各種耐火磚以及鋼包的耐火材料。首先估算每次出剛量Q= .8760aGy??式中：Ga—車間產(chǎn)品方案中確定的年產(chǎn)量，t； τ—冶煉周期， 取 60min； η—作業(yè)率 η= 100%，一般 η=90% 94%，取 90%；年 作 業(yè) 天 數(shù)年 日 歷 天 數(shù) y—良坯收得率，連鑄一般 95% 98%。網(wǎng)站報(bào)價(jià)在每次市場(chǎng)價(jià)格變動(dòng)的時(shí)候都會(huì)及時(shí)更新。所以?shī)W氏體不銹鋼特別是304 不銹鋼的價(jià)格一般跟 LME 鎳價(jià)正相關(guān)。中國(guó)不銹鋼營(yíng)銷網(wǎng)整合了不銹鋼及不銹鋼供應(yīng)鏈信息的服務(wù)平臺(tái)，通過設(shè)立不銹鋼行業(yè)資訊、行業(yè)觀察、企業(yè)管