【正文】 和火泥混合成漿，它與 泥漿一并考慮和關(guān)節(jié)壓實(shí)。 澆注鋼包的設(shè)計(jì) 包壁絕熱層的設(shè)計(jì) 采用硅酸鋁纖維作為國內(nèi)大中型鋼鋼包纖維隔熱保溫板 ,產(chǎn)品的導(dǎo)熱系數(shù)低 ,可以承受一定的壓力 ,能加強(qiáng)鋼靜態(tài)鋼包保溫 ,減少熱 損失 ,降低鋼液的溫度 ,減少流動(dòng)率鋼包包覆過程中鋼包溫度下降 ,從而降低出鋼溫度 ,節(jié)能降耗的目的 ,高質(zhì)量和高產(chǎn)量 [5]。 表 鋼包各部分參數(shù) 參數(shù)名稱 數(shù)值 /mm 參數(shù)名稱 數(shù)值 /mm 鋼包上部內(nèi)徑 D 4409 深度 H 5089 外殼上部內(nèi)徑 D1 5026 外殼內(nèi)高 H1 5518 外殼上部外徑 D2 5114 外殼全高 H2 5569 外殼下部內(nèi)徑 D3 4365 包壁的厚度 Jd 429 外殼下部外徑 D4 4453 鋼包底襯厚度 Jb 300 鋼包殼底厚 δd 51 鋼包殼壁厚 δb 43 總重心 y0 鋼包數(shù)量的計(jì)算 車間需要 鋼包的數(shù)量 Q10的計(jì)算 ： )246024( 113121110 ????????? FtT 上式中： Q11－車間每晝夜生產(chǎn)周轉(zhuǎn)使用的鋼包個(gè)數(shù)， Q11=AT1/(2460）； Q12－車間每晝夜冷修的鋼包數(shù)量， Q12=At/24F。 (1)鋼包包壁磚襯的重心點(diǎn)的確定 經(jīng)計(jì)算包壁磚襯重心與上口的距離為： 01 ? (2)鋼包包底磚襯的重心點(diǎn)的確定 經(jīng)計(jì)算包底磚襯重心與上口的距離為： 02 ? (3)鋼包外殼側(cè)壁的重心點(diǎn)的確定 經(jīng)計(jì)算包底外殼側(cè)壁重心與上口的距離為： 03 ? (4)包底底殼的重心點(diǎn)的確定 經(jīng)計(jì)算底殼重心與上 口的距離為： 04 ? (5)鋼包渣層的重心點(diǎn)的確定 經(jīng)計(jì)算渣層重心與上口的距離為： 05 ? (6)鋼包內(nèi)金屬的重心點(diǎn)的確定 經(jīng)計(jì)算鋼包內(nèi)金屬重心與上口的距離為： 06 ? 攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 3 鋼包尺寸數(shù)量的確定 9 (7)總重心的計(jì)算。 鋼包重心計(jì)算 鋼包的重心計(jì)算是為了確定鋼包耳軸位置 ,鋼水和渣包的起重和澆注工藝穩(wěn)定 ,沒有傾翻的危險(xiǎn) ,讓它在傾銷出鋼不需要太費(fèi)力。但是在考慮到其它未計(jì)入的鋼結(jié)構(gòu)件與耐火磚質(zhì)量的前提下，應(yīng)在這基礎(chǔ)上增加 10％左右，則空鋼包的質(zhì)量應(yīng)該為額定鋼包容量值的 30％～ 31％之間。目的是使加厚磚襯部分而減小了 4％～ 7％的容積，同是為修正容積之不足因此在式字中需要乘以系數(shù) K 從而可以得到下部內(nèi)徑 : 4HDD???（一般情況下為 σ 30～ 60mm，這里取 σ 為 45mm）。鋼包磚襯包含保溫層 (外層 )與耐火材料工作層 (外層 )，一般砌筑總厚度 100～ 250mm。鋼液比容一般為 [4]，熔渣的比容一般為 [6]。設(shè)計(jì)時(shí)一般需要考慮到鋼包 10%的凈空量，因此鋼包內(nèi)鋼水實(shí)際容量可以表示為 P+= 250=275t (2)鋼包內(nèi)渣量的計(jì)算。 表 氧氣轉(zhuǎn)爐平均冶煉時(shí)間 [4] 公稱容量 /t 平均供氧時(shí)間 /min 平均冶煉時(shí)間 /min 15 12~14 25~28 30 14~15 28~30 50 15~16 30~33 100~120 16~18 33~36 150 18~19 36~38 200 19~20 38~40 250 20~21 40~42 300 21~22 42~45 每一座吹煉轉(zhuǎn)爐的出鋼爐數(shù) N為： 985536514401440 11 2 ???? TT TN ? 攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 轉(zhuǎn)爐座數(shù)、公稱容量及生產(chǎn)能力的確定 3 式中 T1— 每爐鋼的平均冶煉時(shí)間， min，參照表 ，取 40 min； T2 — 一年內(nèi)有效作用的天數(shù)， d=365η=273 d； 1440— 一天的日歷時(shí)間， min； 365— 一年的日歷天數(shù)，天； η — 轉(zhuǎn)爐車間的有效作用率，取 75%。 攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 轉(zhuǎn)爐座數(shù)、公稱容量及生產(chǎn)能力的確定 2 2 轉(zhuǎn)爐座數(shù)、公稱容量及生產(chǎn)能力的確定 轉(zhuǎn)爐的容量和座數(shù)的確定 轉(zhuǎn)爐煉鋼過程中，由于爐襯受到侵蝕而逐漸減薄，在一個(gè)爐役期內(nèi)，爐容量隨之增大，因此需要一個(gè)統(tǒng)一的衡量標(biāo)準(zhǔn)，即公稱容量 [4]。尤其是提高轉(zhuǎn)爐使用壽命 ,連鑄比增加和鋼液爐外精煉技術(shù)的廣泛應(yīng)用 ,鋼包必須經(jīng)歷高溫、多鋼種、時(shí)間長等日益嚴(yán)格的使用條件 ,因此對鋼包耐火材料的要求也在不斷提高 ,世界各國都正在積極研究和開發(fā)各種新型耐火材料，為了提高耐火材料的質(zhì)量 ， 延長其使用壽命 ,降低耐火材料消耗 [2]。包襯受高溫、鋼液的靜壓和出鋼時(shí)的巨大影響 ,同時(shí)受到強(qiáng)烈的機(jī)械侵蝕、化學(xué)侵蝕和溫度的急冷急熱的影響 [1]。 22 結(jié) 論 19 攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（ 論文） 目 錄 16 5 鋼包用耐火材料的選擇 14 滑動(dòng)水口系統(tǒng)耐火材料的尺寸設(shè)計(jì) 14 14 磚砌鋼包的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 13 10 簡單爐后處理的精煉鋼包 10 包壁絕熱層的設(shè)計(jì)方法 8 4 鋼包尺寸的計(jì)算 2 計(jì)算年出鋼爐數(shù) 2 轉(zhuǎn)爐的容量和座數(shù)的確定 III 1 緒論 Through the vent brick of ladle refractory and slide gate system design, determine the size of the system of gas supply brick and refractory materials and refractory materials the size of the slide gate system。攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 摘要 攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 年產(chǎn) 200 萬噸鋼的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間設(shè)計(jì) —— 鋼包設(shè)計(jì) 攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 摘要 摘 要 根據(jù)年產(chǎn) 200 萬噸鋼轉(zhuǎn)爐車間設(shè)計(jì)的要求和國家相關(guān)政策的規(guī)定，確定轉(zhuǎn)爐的大小為 220 噸，進(jìn)一步得到了符合實(shí)際生產(chǎn)的與之匹配的鋼包容量大小為 250噸，通過計(jì)算確定鋼包上部內(nèi)徑和高度均為 4289mm，生產(chǎn)過程中所需要的鋼包的數(shù)量為 11 個(gè)。 關(guān)鍵詞 煉鋼， 鋼包，砌筑，澆注，耐火材料 攀枝花學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） ABSTRACT ABSTRACT According to the annual output of 2 million tons of steel converter workshop design requirements and relevant national policies and regulations, determine the size of the converter is 220 tons, has been further conform to the actual production of matching the ladle size capacity of 250 tons, through the calculate and determine the ladle upper inner diameter and height is 4289 mm, the production process required the number of ladles for 11. Ladle refractory materials used for the design, divided into 2 sets of ladle pouring ladle and laying the ladle. Respectively to analyze it to determine their thermal barrier and layer, the design method of the work for adopts the integral casting and or peeling pouring ladle cover in casting, for the posite masonry methods in laying the ladle。 10 鋼包工作層的設(shè)計(jì)方法 12 鋼包澆注的工作方案 12 整體澆注鋼包的方法 12 采用剝皮套澆的澆注鋼包施工方法 14 工作層的設(shè)計(jì) 19 21 滑動(dòng)水口用耐火材料 23 參考文獻(xiàn) 鋼包工作條件非?？量獭ｄ摪氖褂脡勖粌H與耐火材料消耗相關(guān) ,而且還直接影響到轉(zhuǎn)爐的正常生產(chǎn)。 (4)發(fā)展資源節(jié)約型和環(huán)境友好的鋼合成耐火材料， (5)開展各種用后殘留耐火料的再次利用與研究 [3]。 計(jì)算年出鋼爐數(shù) 國內(nèi)轉(zhuǎn)爐的平均冶煉時(shí)間如表 。 表 與轉(zhuǎn)爐配套的鋼包容量的配合 表 [6] 公稱容量 /t 最大出鋼量 /t 平均冶煉時(shí)間 /min 50 60 60 100 120 120 120 150 150 150 180 180 200 220 220 250 275 275 300 320 320 我們假設(shè)鋼包的額定容量為 ()Pt 。根據(jù)實(shí)際鋼包所能夠的容納金屬液與熔渣量計(jì)算進(jìn)行。如圖 ： 圖 鋼包各部分尺寸 1) 0. 1 1. 1dH J D D D? ? ? ? ?1外 殼 內(nèi) 高 H H1=H +Jd=D+= 2) 21 1. 1 0. 01 2 1. 11 2d D D D?? ? ? ?外 殼 全 高 H =H 3) 1 2 0. 07 1. 14bJ D D D? ? ? ?外 殼 上 部 內(nèi) 徑 D =D +2 4) 2 2 1 .1 4 2 0 .0 1 1 .1 6bbJ D D D?? ? ? ? ?外 殼 上 部 外 徑 D = D + 2 5) 3 0 . 9 9HbJD?外 殼 下 部 內(nèi) 徑 D = D + 2 6) 43 2 1. 01b D???外 殼 下 部 外 徑 D =D 說明： (1)鋼包磚襯厚度。 K 為在 093～ 之